Теплообменный аппарат КС 58 Нижний Тагил

Теплообменный аппарат КС 58 Нижний Тагил Кожухотрубный конденсатор ONDA C 46.306.2400 Иваново Для получения эталонной сигнатуры, соответствующей содержимому ОЗУ без ошибок, перед выполнением базового теста запускается начальный тест, получаемый на шаге 5.

Специальные ребра, находящиеся в трубках, повышая площадь нагрева, увеличивая уровень выделяемого тепла. Отопительные котлы Печкин КСГ белый с авт. В наличии широкий спектр электроинструмента, строительного и сварочного оборудования, садовой техники и инвентаря, климатического оборудовании, оборудования для клининга, а также запчастей и комплектующих. В результате испытаний сделан вывод, что при горелке со смешением в параллельных струях трудно обеспечить равномерное поле температур по горелочному кольцу и для сжигания газа требуется форкамера большой высоты. Цены в 17 магазинах.

Пластинчатый теплообменник Sondex S16 Уфа Теплообменный аппарат КС 58 Нижний Тагил

Теплообменный аппарат КС 58 Нижний Тагил Кожухотрубный испаритель Alfa Laval DH2-164 Канск

Для отопления воздухонагревателей доменных печей традиционного типа в отечественной практике применяются металлические горелки типа "труба в трубе". При боковом расположении этих горелок горящая струя газа после выхода из штуцера горелки ударяется в противоположную стенку, что приводит к перегреву кладки в нижней части камеры горения.

Общий перегрев кладки нижней части камеры горения приводит к ее разрушению вследствие ползучести огнеупора под действием высоких температур и давлений от собственного веса , местный перегрев создает большие термические напряжения и приводит к образованию сквозных трещин в насадку короткого замыкания. Одним из способов устранения этих недостатков является применение керамических горелок с осевым расположением факела в камере горения, которые выкладываются из огнеупорного материала непосредственно в камере горения и поэтому называются керамическими.

Керамические горелки типа 1 рис. За счет этого уменьшается вредное влияние деформации ползучести огнеупоров крипа на стойкость камеры горения и увеличивается её срок службы. Поскольку керамическая горелка расположена внутри камеры горения в зоне действия высоких температур, прежде всего встал вопрос о ее собственной стойкости, так как теперь она может определять межремонтный срок службы всего аппарата.

Для увеличения термической стойкости горелки уменьшили колебания температур в ее кладке за счет организации частичного загорания газа внутри горелки. Это достигалось более глубоким положением нижнего ряда воздушных щелей, подбором расстояния между воздушными щелями и. Конструкция промышленной керамической горелки типа 1 Газ и воздух в них подводятся по двум самостоятельным штуцерам; воздух, попадая в периферийный кольцевой коллектор, выходит через щелевые каналы и внедряется несколькими струями в центральный газовый поток, направленный вдоль оси камеры горения.

Для успешной работы горелки такой конструкции необходимо решить две задачи: Установка выравнивающей стенки в низу газового канала позволила добиться равномерного распределения газа в сопле горелки и симметричности положения факела в камере горения. Благодаря двухрядному расположению воздушных щелей и профилированию воздушного коллектора, добились.

Выгорание газа при таких горелках заканчивается на более высоких отметках, чем при боковых металлических горелках. Для отопления бесшахтных воздухонагревателей с кольцевой форкамерой см. Такая горелка должна обеспечивать максимально короткий факел. Такая кольцевая горелка состояла из большого числа элементарных керамических горелок малого калибра. Элементарные горелки разрабатывали двух модификаций: Исследования горелок двух типов проводились на аэродинамических и огневых стендах, с помощью математических моделей, а также на промышленных воздухонагревателях.

На аэродинамическом стенде проводили отработку отдельных узлов горелок для получения равномерного распределения потоков газа и воздуха в выходном сопле и соосного с камерой горения "факела". С целью определения длины факела и распределения температур в камере горения конструкция отрабатывалась на огневом стенде. Было исследовано 7 вариантов горелок с соплами, отличающихся числом и размерами воздушных каналов, конфшурацией центрального газового канала рис.

Ранее проведенные исследования модели горелки с расположением воздушных щелей в один ряд показали недостаточную интенсивность выгорания газа в ней. Двухрядное выполнение воздушных щелей в горелке улучшает степень перемешивания потоков газа и воздуха, факел в камере развивается симметрично и обеспечивается равномерное распределение его параметров по всей длине камеры.

Изменения степени выгорания газа химический недожог по длине камеры горения представлены на рис. При горелках с соплами наиболее интенсивное выгорание наблюдали у горелки с соплом 2, где было увеличено сечение для прохода воздуха в первом по ходу газа ряду щелей, Выгорание у горелок с соплами было в раза интенсивнее, чем у горелки с однорядным расположением щелей.

Амплитуда пульсаций с этими горелками была невелика. Наихудшим было выгорание у. В опытах на моделях горелки с соплами горения внутри смесителя не возникало. Для улучшения возможности загорания газа в горелке был выполнен пережим сопла , за которым располагалась зона циркуляции, способствующая стабилизации горения. Однако и при этих соплах зажигания газа в смесителе горелки не происходило, но уровень пульсаций горения снизился.

Выполнение подобных пережимов в центральном газовом канале было учтено при выборе конструкций промышленных керамических горелок. Аэродинамический стенд представлял собой собой модель бесшахтного воздухонагревателя в масштабе 1: Купол выполнялся из оргстекла, остальные части из металла. Насадка смоделирована блоком из медных трубок шт.

В трубах имелись сегментные диафрагмы, обеспечивающие одинаковый коэффициент сопротивления с каналами насадки воздухонагревателя. Часть трубок 53 шт. Горелки заменялись отверстиями шт в кольцевом коллекторе, расположенном в нижней части форкамеры. Высота форкамеры составляла 20 калибров отверстия, что было достаточно для выравнивания поля скоростей в поперечном сечении форкамеры.

В поднасадочном пространстве находились модели опор. По данным о перепадах давления на измерительных. Кроме того, с помощью трубки ВТИ изучалось распределение потоков в подкупольном пространстве, дополнительно с этой же целью проводились исследования на гидролотке. Гидролоток представляет собой емкость xx мм, в которую помещается плоская модель изучаемой конструкции и создается ток воды.

Для образования видимой картины поверхность воды посыпается мелкой крошкой ликоподий, пенопласт. Фиксация получаемой картины производится фотоаппаратом. Исследование распределения потоков в подкупольном пространстве и опыты на гидролотке позволили получить качественную картину аэродинамической ситуации под куполом бесшахтного воздухонагревателя в периоды нагрева и дутья. Стенд для огневых исследований представлял собой вертикальную прямоугольную камеру, футерованную кирпичом и имел внутри канал с поперечным сечением x мм, выполняющий роль кольцевой камеры горения кольцевой форкамеры.

В кладке стенда по высоте имелся ряд отверстий для ввода исследовательских зондов. Нижняя часть камеры соединялась с боровом, на верхней устанавливалась исследуемая горелка. Стенд оснащен необходимой контрольно- измерительной аппаратурой и приборами. Исследования на огневом стенде проводились в два этапа. На первом этапе исследовались три варианта горелок: Горелка представляет собой модель в масштабе 1: В горелке с параллельными потоками газа и воздуха для улучшения перемешивания отношение скоростей выхода воздуха и газа было задано близким к 3, что должно было обеспечить более короткий факел.

Однако сгорание газа было медленным, а факел получался растянутым рис. Стабилизация воспламенения была неустойчива, поля температур в форкамере неравномерны. Горелка со смешением в перекрестных струях обеспечивала выгорание газа на малой длине, примерно 4,5 калибра горелки, при хорошей стабилизации воспламенения и равномерном распределении температуры на выходе из форкамеры.

Температура t и химический недожог я з по длине форкамеры на оси горелки при смешении газа и воздуха: Горелка по второму варианту обеспечивает выгорание газа на длине 5,5 калибра и обладает невысоким сопротивлением по газу ОДЗкПа. Для этой горелки проверено 4 варианта смесителя и выявлен лучший обеспечивающий равномерный профиль температур в конце факела.

В результате испытаний сделан вывод, что при горелке со смешением в параллельных струях трудно обеспечить равномерное поле температур по горелочному кольцу и для сжигания газа требуется форкамера большой высоты. Горелки со смешением в перекрестных струях обеспечивают полное сжигание газа при хорошей стабилизации воспламенения на расстоянии 1,,5.

Эта конструкция горелки была принята для дальнейшей разработки и внедрения. Равномерность раздачи газовых сред по коллектору отрабатывалась на модели с масштабом 1: По периметру коллектора устанавливали 24 отводящих патрубка с измерительными диафрагмами. Коэффициенты сопротивления отводов задавались близкими к расчетным коэффициентам сопротивлений горелок.

Исследовалось три варианта коллектора, наиболее вероятные при выбранной схеме воздухонагревателя. Они отличались входными участками, размерами и формой поперечного сечения коллектора. Отношение площади входного патрубка к суммарной площади выходных отверстий сохранялось постоянным. Отводы были одинаковы при всех вариантах. Предварительно все диафрагмы отводов тарировались по двойной диафрагме и находился коэффициент сопротивления и расхода для каждой диафрагмы.

Количественная оценка степени равномерности раздачи производилась по относительной скорости. Измерение химического недожога на разных расстояниях от горелки на промышленных воздухонагревателях:. Максимальные отклонения расходов от средне? Для уменьшения неравномерности соотношение площадей увеличили до 3, во входном патрубке установили выравнивающие решетки, а в коллекторе - направляющие лопатки.

Подобная неравномерность была признана удовлетворительной для обеспечения равномерного сжигания газа по всему горелочному кольцу. Первая опытно-промышленная керамическая горелка типа 1 рис. Пульсаций горения не наблюдалось, на соседних воздухонагревателях, оборудованных горелками ИЗТМ, возникали сильные пульсации. В дальнейшем на этом воздухонагревателе была установлена керамическая горелка с расположением щелей по всему периметру.

Горелка была введена в эксплуатацию в г, и эксплуатировались в течение 13 лет. Воздушные щели были выполнены по всему периметру центрального канала в два ряда. Горелка ИЗТМ на соседнем воздухонагревателе обеспечивала полное сгорание газа на высоте 11м, однако поля температур, особенно в начальных сечениях, при ударе факела о стену, были неравномерными, и здесь наблюдались значительные сколы кладки камеры горения.

Перепады температуры при керамической горелке уменьшились в 3,,5 раза, скорость нагрева и охлаждения кладки уменьшилась в раз. Это обеспечило хорошую стойкость кладки камеры горения; после четырех лет эксплуатации сколов и трещин не обнаружено. Правильный выбор числа и места. При нормальном ходе доменной печи пульсаций горения не наблюдалось, однако в периоды "тихого хода" печи, когда менялся состав доменного газа, при больших расходах газа в горелке появлялись пульсации средней интенсивности.

Для устранения пульсаций в дальнейшем в конструкции горелок были предусмотрены стабилизаторы горения перед воздушными щелями. При эксплуатации керамических горелок выявился ряд особенностей. Для обеспечения хорошей газоплотности разделительной стены камеры горения в районе горелки ее кладка должна выполняться на воздушно-твердеющем растворе и с установкой металлического кессона из жаростойкой стали.

Горелку можно применить в камерах горения любой формы и выкладывать из простых типов огнеупорных изделий. На основании опыта эксплуатации керамических горелок с участием автора разработано техническое задание на типовые керамические горелка для воздухонагревателей типовых доменных печей объемом м3. Рабочее проектирование типовых керамических горелок 8 типоразмеров выполнено Уралгипромезом.

Разработано несколько типов бесшахтных воздухонагревателей. Особенность их - зависимость конструкции горелочного устройства от схемы отопления. Разрабатывали несколько конструкций аппаратов с расширением купола только за счет установки независимой опоры его кладки на кожух, что выполняется и для современных воздухонагревателей с внутренней или наружной камерами горения.

Горелочные устройства при этом располагаются либо на боковой стороне, либо в верхней части купола. При размещении горелочных устройств на боковой стороне потребуется установка нескольких горелок, так как при размещении, например, одной или двух горелок трудно добиться полного сгорания газа до входа в насадку и равномерного распределения по ней продуктов сгорания.

Наиболее простая схема - размещение на боковой стороне купола нескольких металлических горелочных устройств, имеющих индивидуальные отделительные клапаны. В этом случае относительно просто решается вопрос о конструкции самой горелки, но потребуется разработка и изготовление нового отсечного оборудования, а тоннели горелок будут ослаблять купол.

Питание горелок газом и воздухом надо осуществлять от наружных коллекторов, которые должны проходить между воздухонагревателями, что потребует дополнительных габаритов и приведет к дополнительным затруднениям. В связи с указанными недостатками эти схемы не были рекомендованы к практической проверке. Первым был детально разработан воздухонагреватель с кольцевой форкамерой в основании купола и большим числом несколько десятков керамических горелок малого калибра в основании форкамеры.

Первый такой бесшахтный воздухонагреватель сооружён на доменной печи объемом м3 НТМК в г. Поверхность нагрева его составляет 45,8 тыс. Футеровка купола 5 опирается на перекрытия 6 и 7 коллекторов. Кольцевая горелка располагается между футеровкой купола и насадочной камерой и состоит из чередующихся каналов для воздуха 8, перекрытых сверху, и прямых каналов для газа 9 без перекрытий.

На боковых стенках воздушных каналов имеются отверстия 10 для выхода воздуха, а сами каналы соединяются с воздушным коллектором с помощью отверстий Каналы для газа соединяются с газовым коллектором через отверстия 12, которые расположены на боковой стенке коллектора. Нижняя часть каналов 9 служит копильником для сколовшейся с купола кладки. Перекрытия каналов 8 одновременно являются стабилизаторами воспламенения и обеспечивают надежное зажигание газа на выходе из горелки.

Выше горелки расположена форкамера 13, выходящая в подкупольное пространство. Воздух через отверстия 10 в боковых стенках каналов струями внедряется в потоки газа, текущие параллельно в каналах 9. Образуется горючая смесь, которая воспламеняется на перекрытиях - стабилизаторах воздушных каналов и сгорает в форкамере Продукты горения выходят в подкупольное пространство, а отсюда направляются в насадку и нагревают ее.

Нижнее строение воздухонагревателя такое же, как и в обычных аппаратах и поэтому здесь не рассматривается. Для получения информации о работе наиболее важных узлов воздухонагревателя наряду с эксплуатационными приборами были установлены приборы для проведения наладочных и научно-исследовательских работ. В кладку воздухонагревателя было заложено: Всего, с учетом эксплуатационных, общее количество термопар составило шт.

Измерялось давление доменного газа в газопроводе, смешанного газа до и после диафрагмы, газа перед горелкой, перед выравнивающей решеткой, в коллекторах, под куполом, в дымовом патрубке. Расчет теплообмена в горелочной системе заключается в определении нестационарного температурного поля по высоте и толщине кладки форкамеры и по толщине перекрытий воздушных каналов.

При этом определяется локальное распределение тепловых потоков по высоте форкамеры и толщине перекрытий. Теплообмен рассчитывается с учетом влияния следующих параметров: Математическая модель включает в себя две части, В первой определяется температурное поле в стенках форкамеры и тепловые потоки на поверхности стенок, в другой - тепловые потоки и температурное поле в перекрытиях.

На каждом временном шаге расчет в одной из частей учитывает результаты расчета в другой части. Для стенки форкамеры меняющееся во времени температурное поле описывается следующей системой уравнений:. Уравнения теплообмена записывались в конечно-разностном виде и решались по методу последовательных приближений. После получения сходимости в итерациях по определению температуры поверхностей определялись температурные поля в стенке форкамеры и в перекрытиях.

Такая схема расчета сохраняется для всего периода нагрева. Таким же образом происходит расчет в дутьевой период, но при этом исключаются конвективные члены. Расчет прекращается, когда значения температуры в выбранной точке, подсчитанные в двух последовательных циклах в конце газового и воздушного периодов будут отличаться меньше, чем на заданную величину. В результате расчетов были получены уровни и градиенты температуры в элементах горелочной системы.

Сравнение расчетных зависимостей с экспериментальными данными, полученными на реальном аппарате, показало хорошую сходимость результатов. Полученная расчетная методика позволяет выполнить расчеты по оптимизации футеровки кольцевой форкамеры и керамической горелки. Измерительное устройство для определения равномерности распределения потоков по горелкам. Измерения равномерности распределения газа и воздуха по горелкам велись чашечным анемометром, устанавливаемым на выходе специального патрубка рис.

Патрубок имел высоту мм и поэтому неравномерность скоростей, которая наблюдалась непосредственно на выходе из горелки, на выходе патрубка исчезла. Это позволило вести относительные измерения скоростей и расходов на выходе из горелок по одной фиксированной точке на выходе из патрубка. Равномерность распределения газа и воздуха по горелкам бесшахтного воздухонагревателя определяли путем поочередной продувки газового и воздушного коллекторов воздухом при расходах, близких к рабочим тыс.

Первоначальное распределение газа по горелкам имело большую неравномерность 0,,3. Наибольшие расходы наблюдались в горелках напротив газового штуцера и наименьшие- с обеих сторон от щтуцера вблизи него рис. Эта неравномерность возникла потому, что реальная геометрия подводящих трактов существенно отличалась от подводов, существовавших на экспериментальном стенде см.

Имевшаяся неравномерность распределения потоков была устранена в результате нескольких последовательных изменений сечений выходных газовых отверстий. Кроме рабочих расходов, определена равномерность при минимальных рабочих расходах 20 тыс. Она практически осталась такой же, то есть горелки должны сохранять свои характеристики на всем диапазоне работы.

Для оценки надежности работы воздухонагревателя требовалось определить температурные условия службы его основных узлов. С этой целью в кладку горелок форкамеры, газового и воздушного коллекторов с двух противоположных сторон были заложены исследовательские термопары. Показания термопар в соответствующих точках обеих сторон оказались близки.

Это, а также дополнительные измерения распределения температур газов в подкупольном пространстве в 4-х направлениях и температур кожуха в нескольких точках по периметру, показали, что распределение температур свидетельствует о равномерном и симметричном нагреве кладки купола, стен, насадки и кожуха. Выгорание газа по периметру было практически одинаковым, что обеспечивалось отработкой на стендах равномерности распределения потоков в коллекторах газа и воздуха, а также корректировкой этого распределения при холодных продувках воздухонагревателя.

В поперечном сечении форкамеры на нижнем уровне у горелок имелась неравномерность температур около на выходе из форкамеры поле было практически равномерным. Гидравлическое сопротивление горелочной системы было меньше, чем у существующих воздухонагревателей с другими типами горелок. При всех расходах газа, вплоть до максимальных, и. Близкие колебания температур имеются в кладках керамических горелок.

В перекрытиях воздушных каналов рис. Проблем с его эксплуатацией не возникло. Осмотры воздухонагревателя после 4 и 10 лет эксплуатации показали хорошее состояние всех его элементов, после 16 лет эксплуатации - хорошее состояние горелок и насадки и появление трещин в динасовом куполе, вызванных неоднократным охлаждением аппарата вследствие частых остановок печи из-за нехватки сырья.

Таким образом, стойкость горелки и насадки у бесшахтного воздухонагревателя выше, чем купола. Для традиционных воздухонагревателей стойкость динасового купола при нормальной эксплуатации может составлять лет. Можно ожидать, что бесшахтные воздухонагреватели будут иметь срок службы без ремонта лет, что значительно больше срока службы без промежуточных ремонтов по сравнению с воздухонагревателями с камерами горения.

Основное затруднение в бесшахтных воздухонагревателях связано с подачей газа и воздуха к расположенным наверху горелками, размещением здесь оборудования и рабочих площадок. На уже возведенных воздухонагревателях были приняты эти варианты. Однако при последующих проработках были найдены новые схемы, когда все оборудование, включая клапаны горячего дутья и отсечные клапаны газа и воздуха, может располагаться внизу.

Трубопроводы газа и воздуха при этом имеют тонкую футеровку и затраты на нее весьма незначительны. Возможность полного размещения всего оборудования в нижней части воздухонагревателя снимает одно из основных возражений против таких аппаратов. Однако не возникает проблем и при верхнем расположении оборудования, так как простые схемы его расположения позволяют легко механизировать его обслуживание.

Дальнейшим этапом развития бесшахтных воздухонагревателей стал бесшахтный воздухонагреватель Калугина ВНК с форкамерой на верху купола рис. Бесшахтный воздухонагреватель конструкции Калугина: Основная особенность данной конструкции воздухонагревателя -смешение газовых и воздушных потоков идет непосредственно в форкамере, что значительно упрощает конструкцию воздухонагревателя. Горелочное устройство струйно-вихревого типа расположено по оси воздухонагревателя на верху купола.

Кольцевые коллекторы газа и воздуха располагаются внутри кладки форкамеры. Кладка форкамеры имеет независимую опору на кожух. Закрутка струй газа и воздуха, обеспечивает весьма интенсивное и равномерное сжигание газа, которое начинается в форкамере и заканчивается в средней части купола. Кроме того, закрученный факел снижает требования к равномерной подаче газа и: Для воздухонагревателей разных мощностей распределение газовоздушных струй в форкамере может быть различным и требует предварительных расчетов.

С целью сокращения длины факела с сохранением невысокого гидравлического сопротивления воздухонагревателя было разработано несколько конструкций горелок с использованием струйно-вихре;вого принципа перемешивания потоков. Отборы проб газа на анализ, измерения температуры и динамических напоров проводили в двух взаимно-перпендикулярных направлениях по сечениям камеры горения.

Огневой стенд со струйно-вихревой горелкой: Исследовали два типа горелок: Всего опробовано 6 вариантов горелок с разным количеством сопел смесителей и их расположением в пространстве, обеспечивающем разную интенсивность перемешивания и крутки потоков. Интенсивность крутки п определяли по входящим в горелку холодным потокам газа и воздуха по соотношению: Ф; - угол оси сопла с радиусом в горизонтальной плоскости.

Интенсивности крутки потоков горелок приведены в таблице 3. Коэффициент расхода воздуха, а Сопротивлени е по газу, даПа. Сопротивлени е по воздуху, даПа. Каждая горелка была испытана на двух режимах. Расходы газа и воздуха в I режиме соответствовали работе воздухонагревателей с максимальной нагрузкой при попарно-параллельном режиме см. Основным показателем работы горелок принимали полноту сгорания газа на выходе из тоннеля в V сечении см.

Горелки 1 и 2 с частичным предварительным перемешиванием газа и воздуха обеспечивали быстрое выгорание газа, причем в горелке 2 с большой закруткой близкое к полному выгоранию газа достигалось уже в III сечении, в середине конической части туннеля. Средний химический недожог по длине модели воздухонагревателя стенда при различных струйно-вихревых горелках цифры на кривых.

В горелках с четырехрядным независимым расположением газовых и воздушных сопел выгорание было немного замедленней, однако, так же интенсивным. Горелки 3, 5 обеспечивали более интенсивное загорание газа в своей полости, здесь происходило резкое нарастание температуры. Медленное выгорание газа и меньшие температуры в полости обеспечивала горелка 4.

Это позволяет создать безопасные условия для работы туннеля при переходах с газового на дутьевой периоды, так как колебания температур будут значительно уменьшены по сравнению с существующими длиннофакельными керамическими горелками. Исследования аэродинамики на стенде показали, что распределение скоростей потоков в сечении V при различной степени закрутки газо- воздушного потока различно.

Так, при небольшой крутке потока максимальные скорости наблюдались в центральной части насадки, а минимальные- по периферии. При этом неравномерность распределения скоростей тоже возрастает. Обратная зависимость максимальных и минимальных скоростей потоков в центральной части и по периферии при малой и большой закрутке потоков указывает, что имеется некоторый оптимум интенсивности крутки, при котором распределение скоростей потоков в сечении на выходе из горелки наиболее равномерно.

Максимальная неравномерность распределения продуктов сгорания в туннеле наблюдалась у горелок 2 и 3. Наиболее благоприятная интенсивность крутки потоков,. Распределение температур и химического недожога по оси смесительной камеры горелки и горловины приведено на рис. Как видно из графика, с уменьшением расхода газа режим II еще большая часть его сгорает в объеме самой горелки рис. За счёт закрученного факела этот воздухонагреватель с купольной системой отопления имеет существенно более равномерное распределение продуктов сгорания при входе в насадку, чем аппараты традиционной.

Полное отсутствие пульсирующего горения на всех режимах работы дает возможность форсировать мощность. Зависимость концентрации монооксида углерода СО от концентрации кислорода 02 в отходящем дыме воздухонагревателей при работе на полной тепловой мощности. Сопротивление воздухонагревателя невелико, и для его работы на полных нагрузках достаточно обычного давления газа перед горелкой 4,,0 кПа.

Отсутствуют удар факела в кладку и ее местный перегрев, что обеспечивает симметричное распределение температур по куполу, футеровке и кожуху, вследствие чего снижаются температурные напряжения и увеличивается стойкость воздухонагревателя. Это позволяет определить длительный срок службы кладки форкамеры, то есть срок службы воздухонагревателя будет определяться стойкостью динасового купола, которая достигает 30 лет.

Конструкция самого купола также способствует увеличению срока его службы при высоких температурах, так как широкая часть сферы над насадкой переходит в коническую часть, далее в узкую горловину и завершается куполом горелки, который имеет значительно меньший радиус и работает при низких.

Воздухонагреватели хорошо вписываются в существующие габариты блока при реконструкции, что позволяет заменять аппараты с камерой горения на бесшахтные поочерёдно, не останавливая доменное производство. Новокузнецк, Россия и воздухонагревателя Калугина такой же тепловой мощности. Учитывая накопившийся опыт по разработке и исследованиям керамических горелок и конструкций воздухонагревателя, а также полученные при эксплуатации хорошие показатели их стойкости и возможность интенсификации горения, основной была принята схема с установкой керамической вихревой горелки форкамерного типа в верхней части купола по оси воздухонагревателя.

Использованы две системы теплообменников: План блока воздухонагревателей Калугина с теплообменниками для подогрева воздуха горения и газа. Одно из преимуществ этой схемы состоит в том, что малые ВНК, как и основные, имеют срок эксплуатации 30 лет без ремонта, что. Такая схема может быть реализована также в том случае, если при строительстве нового блока воздухонагревателей на ДП остаются старые аппараты, которые могут быть использованы для подогрева воздуха горения.

В настоящее время все блоки ВНК сооружаются с системами утилизации тепла. Преимущества конструкции бесшахтного воздухонагревателя Калугина были поняты многими специалистами, и в настоящее время идет быстрое распространение этой конструкции на заводах ряда стран Россия, Китай, Украина, Индия, Япония. К началу февраля г. Бесшахтные воздухонагреватели установлены на доменных печах разного объема: На доменных печах объемом мЗ ЗападноСибирского металлургического комбината г.

Новокузнецк, Россия реконструкция идет с поочередной заменой существующих аппаратов Рис. На доменной печи объемом м3 Нижне-Тагильского металлургического комбината г. Нижний Тагил, Россия вместо 5 старых аппаратов с внутренней камерой горения построено 3 новых воздухонагревателя бесшахтного типа. Наиболее значительным достижением в использовании ВНК является строительство 2-х блоков ВНК на крупнейшем в мире комплексе доменных печей объемом м3 в Китае г.

Ведется реконструкция воздухонагревателей с выносной камерой горения типа Крупп-Копперс на бесшахтные воздухонагреватели конструкции Калугина на доменных печах объемом м3 и м3 компании JFE Steel Corporation, Fukuyama Япония. Общий объем всех доменных печей, в которых для нагрева дутья используются бесшахтные воздухонагреватели, на Эта цифра сравнима с ожидаемым годовым производством чугуна В состав блока входит три ВНК с блочной насадкой, имеющей диаметр канала 30 мм, и система утилизации тепла отходящих дымовых газов.

Стоимость самих воздухонагревателей блока оценивается в 1. Если бы строился блок из воздухонагревателей с внутренней камерой горения, его стоимость составляла бы по минимальным оценкам 1. Снижение расхода кокса на В соответствие с Киотским протоколом, ратифицированным Россией, цена за сокращение выбросов С02 из России составляет евро за тонну, что дает возможность заработать на углеродном рынке: Это расстояние сократилось в три раза, то есть в три раза сократился объем образующихся оксидов азота.

В бесшахтном воздухонагревателе концентрация Ж х будет в три раза меньше При общем расходе продуктов горения на блок При этом решаются две задачи: Общая величина сокращения тепловых выбросов при использовании системы утилизации тепла составляет 24 тыс. При цене природного газа руб за м3 эта величина составит Сокращение расхода природного газа приводит к уменьшению выбросов СОг в атмосферу в количестве около 90 тыс.

В соответствие с графиком ремонтов для обычных ВН за весь период их эксплуатации 25 лет на ремонты потребуется использовать т огнеупоров в расчета на один воздухонагреватель или для блока из трех аппаратов тонны. Высокая, подтвержденная практикой, надежность ВНК позволяет отказаться от ремонтов 3 и 2 разрядов и через 20 лет провести только один ремонт третьего разряда, затратив всего тонн огнеупорных материалов, на три ВНК это составит - т.

После чего ВНК может еще 10 лет эксплуатироваться до капитального ремонта 1 разряда с полной реконструкцией. Таким образом, за 25 лет эксплуатации экономия огнеупорных материалов на ремонтах блока из 3 ВНК составит тони. Разработаны и использованы на воздухонагревателях многих доменных печей рекомендации по увеличению температуры нагрева доменного дутья и продлению межремонтного срока эксплуатации существующих аппаратов.

Проведено исследование и разработаны наиболее перспективные конструкции воздухонагревателей с купольными системами отопления и эффективной насадкой, которые избавлены от недостатков воздухонагревателей традиционного типа и позволяют увеличить температуру горячего дутья и межремонтный срок их службы.

На основании исследований более чем 40 воздухонагревателей доменных печей объемом м3 получены данные о природе и механизме возникновения пульсаций при горении в доменных воздухонагревателях, проведены теоретические и стендовые исследования пульсаций. Определено влияние на пульсации различных режимных и конструктивных факторов и предложены рекомендации для подавления пульсаций и улучшения тепловой работы воздухонагревателей.

После внедрения рекомендаций значительно снижены или устранены полностью пульсации давления, причём в ряде случаев получено существенное увеличение производительности воздухонагревателей. С целью уменьшения габаритов воздухонагревателя и сокращения затрат на его строительство разработаны насадки с увеличенной поверхностью нагрева и насадки с увеличенным коэффициентом теплоотдачи.

Проведены теоретические и модельные исследования, а также аэродинамические исследования насадок на доменных воздухонагревателях. Разработаны конструкции керамических горелок, имеющие малое гидравлическое сопротивление и большую тепловую мощность, обеспечивающие плавный рост температуры в камере горения и полное выгорание газа до входа в насадку. Проведены исследования керамических горелок на аэродинамическом стенде для получения равномерного распределения потоков газа и воздуха в выходном сопле и соосного с камерой горения факела.

Разработано техническое задание на типовые керамические горелки для воздухонагревателей доменных печей объемом м3. Рабочее проектирование типовых керамических горелок выполнено Уралгипромезом. Внедрение керамических горелок позволило исключить удар факела о кладку и значительно снизить неравномерность температур в камере горения, чем был продлён межремонтный срок службы воздухонагревателей.

Разработана математическая модель и программа расчета на ЭВМ теплообмена в горелочной системе с учетом нестационарности процесса. Результаты расчета позволили оценить температурные условия в горелочной системе и практически обосновать требования к огнеупорам. Рекомендовано для кладки горелочной системы использовать огнеупоры с повышенной термической стойкостью.

Разработана схема отопления воздухонагревателя с кольцевой керамической горелкой и кольцевой форкамерой в основании купола. На основании исследований и расчетов построен и введен в эксплуатацию в г. Проведены широкомасштабные промышленные аэродинамические исследования этого воздухонагревателя, в результате которых определена равномерность распределения потоков по насадке; обеспечена равномерная раздача газа и воздуха по горелкам.

Со времени пуска этот воздухонагреватель прослужил 27 лет без капитального ремонта и продолжает работать. Это примерно в 4 раза перекрыло принятый в России по нормам межремонтный срок. Межремонтный срок службы бесшахтного воздухонагревателя определяется стойкостью купола, которая в несколько раз выше стойкости камеры горения и для динасового купола достигает 30 лет.

Разработана система отопления бесшахтного воздухонагревателя, при которой сжигание газа осуществляется горелкой форкамерного типа со струйно-вихревой подачей газа и воздуха. Конструкция горелки отработана при помощи математического и стендового моделирования. На огневом стенде испытано шесть вариантов горелок и выявлена конструкция, оптимальная по длине факела, гидравлическому сопротивлению и конструктивному выполнению.

Сопротивление ВНК не превосходит сопротивления аппаратов традиционной конструкции. В эксплуатации бесшахтного воздухонагревателя применяется обычное оборудование. Срок службы аппарата без капитального ремонта составляет 30 лет. Идет быстрое распространение новой конструкции на заводах ряда стран Россия, Китай, Украина, Индия, Япония на доменных печах объемом м3.

В эксплуатации находится аппаратов, ещё 45 проектируется и строится. Цаофедян , там же строится аналогичный блок. Череповец Россия проектируется поочередная замена существующих воздухонагревателей с наружной камерой горения на ВНК. Доменные воздухонагреватели конструкции, теория, режимы работы Шкляр Ф. Всесоюзная конференция по повышению производительности и экономичности нагревательных печей, посвященная летию Великой Октябрьской социалистической революции.

Тезисы и краткое содержание докладов. Тезисы докладов к предстоящей 3-ей научно-технической конференции,-Новокузнецк, Научно-техническая конференция с международным участием. Высокотемпературные воздухонагреватели для доменных печей. IV Международный конгресс доменщиков. Коршиков, ЯЛКалугин и др. НЛодкантор, ЯЛКалугин и др. Паршаков, ЯЛКалугин и др.

Малкин, ЯЛКалугин и др. Шкляр, ЯЛКалугин и др. Торицин, ЯЛКалугин и др. Торицин, ЯЛКалугин, и др. Радюкевич, ЯЛКалугин и др. Патент Российской Федерации RU кл. Патент Украины ЦА кл. Патент Российской Федерации Ш кл. Патент КНР кл. Патент Российской Федерации 1Ш кл. Техносфера - библиотека технических наук, авторефераты и диссертации.

Документальная информация автореферат диссертации по документальной информации, Разработка теоретических основ и конструкций с внедрением в промышленность новых высокотемпературных регенеративных теплообменных аппаратов. Автореферат диссертации по теме "Разработка теоретических основ и конструкций с внедрением в промышленность новых высокотемпературных регенеративных теплообменных аппаратов".

Ученый секретарь диссертационного совета, проф. Разработка общей схемы бесшахтного воздухонагревателя, его горелочного устройства и насадки. Промышленные исследования бестахтного воздухонагревателя и отработка тепловых режимов его работы в блоке, А Методы исследования Системный подход, математическое и физическое моделирование, управление проектами, лабораторные испытания на газодинамическом и огневом стендах, производственный эксперимент.

Практическая ценность Разработаны, запроектированы, сооружены и введены в эксплуатацию бесшахтные воздухонагреватели на доменных печах России, Китая, Индии, Украины, в том числе на крупнейших доменных печах объемом мЗ г. Личный вклад автора состоит в разработке новых конструкций бесшахтных доменных воздухонагревателей и их элементов; организации и проведении научных и экспериментальных исследований; разработке теоретических основ механизма возникновения пульсирующего горения; отработке элементов и узлов воздухонагревателя на аэродинамических и огневом стендах; проведении расчета теплообмена в горелочной системе с учетом нестационарности процесса; организации и проведении промышленных исследований воздухонагревателей.

Основные положения настоящего диссертационного исследования обсуждены на конференциях и научных семинарах: Публикации По теме диссертации опубликована 1 книга, 65 научных трудов, получено 53 авторских свидетельств и 9 патентов. Объём работы Диссертация изложена на страницах в виде научного доклада, состоит из введения, семи программ, заключения, содержит страницу текста, 29 рисунков, 3 таблицы и список основных публикаций Я.

Разработка и внедрение новых типов блочных насадок Проект 3. Разработка к внедрение конструкций керамических: Разработка бешшпяых воздужонагревягелш с купольной системой отоплениям струино-вихревойгорелкой фор камер ног о тина Проект 6. Реализация разработки, экономическая и экологическая эффективность применения бешшмых аовдгхонагревйтелеп Пр оехт 7 J Проект 7.

Металлические горелки, используемые на большинстве воздухонагревателей с камерами горения, часто входят в режим пульсирующего горения и снижают межремонтный срок службы камеры горения. Гарантийный ремонт продукции производится в Калининграде. Обращайтесь к нашим консультантам за дополнительной информацией.

Мы предлагаем только качественную продукцию. Для отопления и обеспечения горячего водоснабжения. Настенный , предназначен для отопления и горячего водоснабжения квартир или частных домов. Адаптирован к российским условиям. Теплообменник обработан ингибирующим составом, который предотвращает коррозию. Водотрубный теплообменный аппарат, выполненный в виде змеевика.

Кoтлы нaружного примeнения КСВO являются водогрейными водотрубными котлами в утепленном металлическом блоке. Стенки наружнoго корпуса котла выполнены из сендвич-панелей толщиной 50 мм. Выигрышнoe предложение на рынке Тюмени. В ТеплоГид вы найдете только качественную продукцию. Напольные газовые котлы с чугунным теплообменником.

Диапазон мощностей от 15 до 62 кВт. Электронная модуляция пламени и встроенная система самодиагностики обеспечивают повышенное удобство эксплуатации и обслуживания. С энергонезависимой автоматикой, отопительный водогрейный со стальным теплообменником предназначен для отопления жилых, служебных и производственных помещений с естественной гравитационной и принудительной циркуляцией теплоносителя. Обновленная линейка Корейских котлов эконом-класса.

Теперь более надежна благодаря улучшенному теплообменнику и комплекту автоматики нового поколения. Cпособны стабильно работать в экстремальных условиях эксплуатации - они продолжат вырабатывать тепло даже при снижении давления до 5мбар и напряжения до В. Это делает их отличным выбором для всех российских дом 40 кВт. Сдвоенный имеет две отдельные топки и две горелки, каждая из которых управляется отдельным блоком автоматики.

В сдвоенном котле установлены параллельно два циркуляционных насоса. Доставка по городу за счет компании "Склад котлов". Купите качественную продукцию по минимальной цене. Опытные консультанты предоставят всю необходимую информацию. Не нашли нужный товар? Напишите, что именно вы хотите приобрести - и поставщики сами сделают вам предложение!

Пульс цен Товары и услуги Строительство и ремонт. Очистить фильтр Котлы отопления. Товары и услуги Компании Спрос.

Теплообменный аппарат КС 58 Нижний Тагил Пластины теплообменника Теплохит ТИ P005 Чайковский

pWith can Ciutat lil. And have Р Nan of. Sunday June 4 th. Mission Statement Command Information Currently.

Пластины теплообменника Этра ЭТ-250 Одинцово

Аппарат КС Нижний Тагил 58 Теплообменный Кожухотрубный испаритель WTK DCE 143 Сергиев Посад

Теплообменный аппарат

предложения в наличии! В категории: Газовые котлы КС - купить по выгодной цене, доставка: Нижний Тагил, скидки!. предложения в наличии! В категории: Котлы КС ТГ - купить по выгодной цене, доставка: Нижний Тагил, скидки!. Нижний Тагил: +7 () Тюмень: +7 () Курган: +7 ( ) Сургут: +7 () Нижневартовск: +7 ()

Хорошие статьи:
  • Пластины теплообменника Alfa Laval T8-BFG Бузулук
  • Уплотнения теплообменника Alfa Laval T20-MFM Юрга
  • Кожухотрубный испаритель Alfa Laval DH2-211 Ноябрьск
  • Post Navigation

    1 2 Далее →