Уплотнения теплообменника Tranter GL-205 N Хабаровск

Уплотнения теплообменника Tranter GL-205 N Хабаровск Пластинчатый теплообменник Thermowave EL-650 Камышин Дополнительные параметры Вы можете указать дополнительные параметры, которые будут учтены при расчете теплообменника. Жидкость для промывки теплообменников в Волжском. Правильное расположение элементов также учитывается при сборке теплообменника.

Если Вы Организатор и хотите создать свой сайтов СП — вам к нам! Это обеспечит реальный суверенитет и независимость. Ильюшин выполнил немало конкретных исследований в помощь промышленности и технике, в частности для оборонного комплекса. Корреляция между адгезионным гистерезисом в нормальном цикле сближения удаления и силой трения скольжения наблюдалась экспериментально [9,10]. Поставим теперь следующие кинематические граничные условия: К этому же периоду относится и установленный А.

Блочный теплообменник Машимпэкс (GEA) BT50 Волгодонск Уплотнения теплообменника Tranter GL-205 N Хабаровск

Уплотнения теплообменника Tranter GL-205 N Хабаровск чем почистить теплообменник газового котла baxi

Для бесплатного подбора оборудования воспользуйтесь любым из представленных ниже способов оформления заявки:. Насосы для промывки теплообменников. Жидкость для промывки теплообменников. Промывочные насосы по акции. Насосы Wilo Насосы Grundfos. Балансировочные клапаны для систем тепло- и холодоснабжения Электрические средства автоматизации Трубопроводная арматура.

Технические характеристики Уникальный запатентованный дизайн пластин Ultraflex позволяет добиться точного соответствия конкретной задаче. Просто позвоните Обратитесь по телефону в Вашем городе. Наш специалист произведет подбор оборудования. Онлайн подбор Заполните опросный лист в электронном виде на сайте и наш специалист свяжется с вами в течение 1 минуты!

Опросный лист Скачайте печатную форму опросного листа, заполните и направьте его в по электронной почте sale teploprofi. Уважаемые посетители сайта, если при заполнении онлайн формы у Вас возникнут какие -либо затруднения Вы можете заполнить и отправить только контактные данные.

Количество тепла, которое должно поступать на одну сторону теплообменника и отдаваться другой. Для каждого не зависящего от системы отсчета отображения определенного типа порождающего отображения, или индуктора построен [27, 29] пакет родственных отображений кондукторов других типов для тензоров, входящих в диаграммы тензора-аргумента и тензора-образа исходного отображения.

Отображения каждого пакета эквивалентно выражают связи между родственными тензорами этих диаграмм и могут служить разными представлениями операторов, входящих в определяющие соотношения. В качестве подпакета родственных отображений диаграммы в себя, порожденного отображением-индуктором типа Ильюшина, а именно, оператором материального дифференцирования по времени, построена совокупность дифференциальных операторов, обобщающая известное понятие объективных производных [19, 20, 29].

Введено понятие обратной операции объективного интегрирования. Конкретный математический вид объективных производных и интегралов определяется выбором диаграммы Обобщенная теория тензорных мер напряжений и конечных деформаций. Теория предусматривает построение новых тензорных мер напряжений и деформаций.

Аксиомы теории [17, 18] выражают общие свойства материально ориентированных тензорных мер напряжений и конечных деформаций: Бровко 33 ных поворотов, сопровождающих деформацию частицы среды, энергетическая сопряженность, асимптотическое совпадение с классическими мерами в области малых деформаций.

Дополнительными аксиомами требуется, чтобы шаровые и девиаторные части новых мер имели в точности такой же смысл, как в классическом случае малых деформаций. Построено множество новых мер, удовлетворяющих указанным аксиомам, в том числе дополнительным аксиомам. Выделен широкий класс лагранжев класс мер, получаемых из известных преобразованиями типа Пиолы с помощью невырожденных тензоров второго ранга, определяющих конкретный вид диаграмм тензоров напряжений и деформаций и соответствующих скоростей их изменения по времени.

Требования дополнительных аксиом о шаровых и девиаторных частях вычленяют из лагранжева класса семейство коротационных мер [18]. Требование алгебраической связи с известными классическими тензорами напряжений и конечных деформаций вычленяет семейство голономных тензорных мер [21]. Все классы и семейства содержат континуумы мер Вариант новой аксиоматики общей теории определяющих соотношений.

Аксиоматика новой теории [23, 30] отличается от традиционных построений одновременным учетом внутренних массовых сил и возможного наличия внутренних кинематических связей в теле. Динамический процесс в теле включает не только его движение и поле тензора напряжений, но и поле внутренних массовых сил, причем движение тела лимитируется его внутренними кинематическими связями.

Принимаются аксиомы о независимости динамического процесса в теле от процессов в других телах принцип локальной отделимости , о представимости системы определяющих соотношений в виде уравнения кинематической связи для допустимых движений и двух уравнений, выражающих полевые значения в текущий момент тензора напряжений и вектора внутренних массовых сил с точностью до неопределенных слагаемых, не совершающих в совокупности работу на допустимых движениях принцип структурно-энергетического детерминизма , а также о независимости соотношений от системы отсчета принцип материальной независимости от системы отсчета.

Выведена общая приведенная форма системы определяющих соотношений, показывающая локальный характер зависимости оператора напряжений от движения частицы тела и глобальный характер зависимости поля внутренних массовых сил от движения всего тела, а также выявляющая раздельно свойства неопределенных полей напряжений и внутренних массовых сил.

В случае, когда внутренними массовыми силами можно пренебречь, полученные соотношения совпадают с известными. А если при этом отсутствуют и кинематические связи, система вырождается в одно соотно-. Рассмотрены формы записи определяющих соотношений в терминах новых тензорных мер напряжений и деформаций Обобщение определяющих соотношений на область конечных деформаций.

Определяющие соотношения сред, известные при малых деформациях, могут быть распространены на область больших деформаций путем замены тензоров напряжений и деформаций, входящих в эти соотношения, на новые тензорные меры напряжений и конечных деформаций. Известные способы такого обобщения свойств пластичности, в том числе свойств пятимерной изотропии Ильюшина [24,25,31] базировались на конкретном выборе пары тензорных мер напряжений и деформаций конкретном выборе объективной производной , и давали однозначные результаты впрочем, не всегда удовлетворительные [32].

Между тем, построение новых тензорных мер напряжений и конечных деформаций показывает, что классы и семейства таких мер континуальны. Поэтому указанный способ обобщения соотношений на конечные деформации принципиально неоднозначен, он зависит от выбранной пары новых тензорных мер напряжений и конечных деформаций от их диаграмм и соответствующих объективных производных. При этом оказалось, что выбор тензорных мер существенно влияет на поведение модели материала.

Это открывает новые дополнительные возможности для аппроксимации экспериментальных данных путем выбора этих мер из некоторого подходящего класса семейства даже при сохранении математической формы определяющего соотношения. Так, в рамках специального подсемейства коротационных мер были получены существенно различные обобщения на конечные деформации соотношений гипоупругости, пластичности малой кривизны, теории пластического течения [33, 34].

В рамках семейства голономных мер построены обобщения моделей материалов с памятью формы [35], показавшие заметные различия уже при небольших деформациях. Неклассические и гетерогенные среды 3. Метод механического моделирования, предложенный А. Ильюшиным в связи с исследованием решетчатых структур [36], был использован при анализе процессов в теплообменниках атомных электростанций.

На основе этого метода построена конструктивная плоская модель континуума Коссера [37]. Этим же методом построена модель одномерного континуума Коссера [38], подробно изучены ее свойства и виды движений, дано обобщение на неупругие свойства. Бровко Модели многофазных наполненных пористых сред. Исследованиям многофазных сред, в том числе наполненных пористых сред посвящены многие классические работы [39 47].

На основе принятой концепции взаимопроникающих континуумов и межфазных интерактивных силовых взаимодействий предложена модель газожидконаполненной пористой среды с деформируемым каркасом [48], для которой на основе принципа материальной независимости от системы отсчета с использованием методов теории размерностей проведен анализ интерактивных сил.

Выявлено, что взаимодействие фаз в наполненном пористом конгломерате характеризуется статическими силами и силами динамического фронтального сопротивления трех типов: Проведено теоретическое рассмотрение типов составных силовых и моментных воздействий протекания жидкой фазы на каркас, указывающее на возможное появление не только фронтальных, но и подъемных смещающих сил, а также опрокидывающих и винтовых моментов [50].

Основы общей математической теории. Математика, механика N 5. Основы математической теории термовязкоупругости. Наука, С Ильюшин А. Математика, механика N 3. The non-linear field theories of Mechanics. Springer Verlag, [See also: Первоначальный курс рациональной механики сплошных сред. Некоторые подходы к построению определяющих соотношений пластичности при больших деформациях. Механика твердого тела С Бровко Г.

Об одном семействе голономных тензорных мер деформаций и напряжений. Моделирование динамических процессов в твердых телах и инженерные приложения. Физматлит, С Бровко Г. Развитие математического аппарата и основ общей теории определяющих соотношений механики сплошной среды. Большие упругопластические деформации материалов при высоком давлении.

Seminar on Geometry, Continuum and Microstructures. Sept , , Sinaia, Romania. Bucuresti, Pp Бровко Г. Kluver Academic Publishers in print. Изд-во Горьковского ун-та, С Nagtegaal J. Theory, Experiment and Computation. Использование новых объективных производных в простейших моделях гипоупругости и пластического течения с кинематическим упрочнением.

Модели пластичности при конечных деформациях. Механика твердого тела С Biot M. Phys , No Коллинз Р. Течения жидкостей через пористые материалы. Sci , No Николаевский В. Механика насыщенных пористых сред. Волны в двухкомпонентных средах. Основы механики гетерогенных сред. Continuum models of discrete heterogeneous structures and saturated porous media: Conference Series Pp Бровко Г.

Быков Московский государственный университет имени М. Ломоносова Москва, Россия 1. Здесь рассматриваются двухфазные наполненные полимерные материалы, образованные каучукообразными связующими, в которых равномерно распределены кристаллические частицы наполнителей. При процентном содержании наполнителей, достигающем ти и более процентов от объема композита, полимерные материалы называются высоконаполненными ВНПМ.

Таким материалам присущи два вида разрушения: Первый случай называется внутренним адгезионным разрушением материала, а второй-его когезионным разрушением. В зависимости от структуры материала и внешних силовых и температурных воздействий оба вида разрушения могут происходить одновременно или чередоваться с некоторой последовательностью.

Как показывают опыты, во многих случаях адгезионное разрушение начинается раньше когезионного. Это является следствием избранной технологии производства ВНПМ и слабо зависит от типа нагружения материала. Наличие двух независимых видов разрушения приводит к различному сопротивлению материалов при разных деформационных процессах.

В результате механические характеристики, входящие в используемые определяющие соотношения, найденные в одних опытах, могут значительно отличаться от найденных в других. Это приводит к ошибочным заключениям о неуниверсальности подобных механических характеристик. Между тем появление новых методов идентификации определяющих соотношений нелинейной теории вязкоупругости позволяет разыскивать такие определяющие соотношения, которые могут значительно сокращать различие между механическими характеристиками, найденными при разных деформационных процессах.

К таким методам можно отнести генетический алгоритм [1]. Он основан на возможности перебора огромного числа вариантов численных значений коэффициентов, входящих в избранные определяющие соотношения, до достижения минимума отклонений теоретических и экспериментальных значений напряженнодеформированных состояний, реализуемых в различных опытах.

Это позволяет одновременно корректировать выбор разыскиваемых коэффициен-. Быков 39 тов с учетом результатов, найденных при разных экспериментах, интересующих исследователей. Существенным при использовании указанного алгоритма является априорное ограничение областей допустимых изменений всех коэффициентов, входящих в определяющие соотношения. Число коэффициентов, а следовательно, трудоемкость и точность проводимых вычислений, зависят от видов материальных функций, используемых в определяющих соотношениях и содержащих искомые коэффициенты.

Таким образом, эффективность указанного метода сводится к выполнению двух условий: В следующем разделе указан пример, иллюстрирующий возможность построения материальных функций, расширяющих пределы применяемости их определяющих соотношений. Использование критерия Велера в определяющих соотношениях нелинейной эндохронной теории стареющих вязкоупругих материалов.

Идентификация материальных функций, входящих в определяющие соотношения нелинейных теорий вязкоупругости проводится путем аналитической аппроксимации экспериментально полученных зависимостей между напряжениями, деформациями и временем. Существуют алгоритмы, позволяющие представлять ядра релаксации и ползучести с помощью сумм экспоненциальных функций времени.

Они находятся, как правило, в интервалах от начала нагружения образцов до их разрушения. Каждому деформационному процессу соответствуют свои ядра релаксации и ползучести. При этом не делается попыток найти универсальные характеристики материала, которые могли бы применяться для описания других опытов. В линейной теории вязкоупругости при однозначном определении ядер релаксации и ползучести в каждом эксперименте невозможно находить универсальные характеристики материала.

Но в нелинейных теориях такая возможность предоставляется, благодаря наличию в них дополнительных функций увеличивающих число степеней свободы для описания сопротивления материалов при разных деформационных процессах. В дальнейшем будет рассматриваться нелинейная эндохронная теория стареющих вязкоупругих материалов НЭТСВУМ , определяющие соотношения которой при одноосном напряженно-деформированном состоянии представляются в виде [2] Z t.

Для получения ответа на поставленный вопрос заметим, что особыми свойствами обладают зависимости, выражающие критерии разрушения материалов. Эти критерии по своей сути являются универсальными, поскольку выражают условия разрушения не для одного какого-либо процесса нагружения, а для класса нагружений определенного типа.

Обычно критерии связывают инварианты тензоров напряжений и деформаций, если материалы обладают склерономными свойствами. Но при реономных свойствах они включают также время протекающих процессов. Следует заметить, что введение критериев разрушения в определяющие соотношения проводилось и раньше. Например, это сделано в известной теории накопления повреждений Работнова Ю.

Однако, применительно к вязкоупругим материалам, насколько известно автору, такие подходы еще не применялись. Неравенства 6 показывают, что в начале разрушения происходит отслоение частиц наполнителя от связующего, а затем начинается разрушение связующего. Заметим, что в формулах 5 не конкретизировалось значение t p и его связь с формулой 4.

Это указывает на возможность использования формул 5 и неравенств типа 6 и в других деформационных процессах помимо рассматривавшихся. При этом необходимо связать время разрушения t p с параметрами нагружения или деформирования в соответствующих процессах, ведущих к разрушению материала. Чтобы уточнить формулы 5 и неравенства 6 , проведем анализ их использования в выражениях деформаций ".

Эти тестовые выражения выбраны потому, что они допускают оценку их возможных представлений при t! Поскольку рассматривается процесс с известным напряжением:. Физический смысл полученного результата можно трактовать следующим образом. Из 14 при t! В частности, при "! Быков 43 Аналогично можно поступить и с выбором функции f.

Что касается удельной рассеянной энергии A. На основании проведенных исследований можно сформулировать следующие выводы: При этом принятые неравенства 6 позволяют ограничивать области их допустимых изменений, что сокращает время вычислений; рекомендованный способ использования критериев разрушения в определяющих соотношениях НЭТСВУМ позволяет с высокой точностью описывать кривые ползучести вплоть до разрушения ВНПМ.

Работа выполнена при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований грант. Нейронные сети, генетические алгоритмы и нечеткие системы. Васин Московский государственный университет имени М. Ломоносова Москва, Россия Обсуждается влияние, которое оказала теория упругопластических процессов на развитие экспериментальной пластичности, начиная с х годов прошлого века. Рассматриваются три аспекта этого влияния: Для истории современной теории пластичности поистине знаменательным явилось введение А.

Ильюшиным понятий простого и сложного нагружений и целенаправленное использование им понятия процесса нагружения деформирования. Названные понятия легли в основу созданной им теории упругопластических процессов ТУПП [1]. Эта теория не только даёт общую схему построения широких классов определяющих соотношений, но и предлагает оригинальный подход к исследованию упругопластических процессов.

Ниже на нескольких примерах будет показано, насколько плодотворными для развития экспериментальной пластичности оказались постулаты и сама идеология ТУПП. Полезно рассмотреть, на какой экспериментальный материал опирался А. Ильюшин, когда создавал теорию малых упругопластических деформаций [2], а затем и ТУПП для исходно изотропных материалов.

К началу х годов прошлого века сформировались основные положения классической теории течения, существовали несколько её конкретных вариантов и деформационная теория Генки; проводились, начиная с года, эксперименты при неодноосном напряженном состоянии испытания тонкостенных трубчатых образцов.

Были накоплены обширные и разнообразные экспериментальные данные об испытании металлов, сплавов, горных пород и других материалов в условиях одноосного и неодноосного в основном пропорционального нагружения вплоть до разрушения см. Исследовались главным образом условия наступления пластичности или условия разрушения, а также возможность построения универсальной для разных.

Васин 45 видов напряженного состояния зависимости между некоторой обобщённой характеристикой напряженного состояния и соответствующей характеристикой деформированного состояния. Следует отметить, что во всех перечисленных целях экспериментальных работ речь идёт о соотношениях между скалярными, инвариантными характеристиками напряженного и деформированного состояний.

Анализируя результаты этих работ см. Ильюшин отметил необходимость отслеживать и тензорные характеристики в соотношениях между напряжениями и деформациями. Помимо взаимного расположения главных осей тензоров напряжений и деформаций отмечавшегося практически всеми экспериментаторами он предложил определять ещё и компоненты введённого им направляющего тензора напряжений.

Условием постоянства независимости от величины параметра прослеживания процесса компонент этого тензора А. Ильюшин выделил класс процессов простого нагружения. Этот факт оказал существенное влияние на оценку результатов уже выполненных экспериментов, и, возможно, ещё б ольшее на планирование новых экспериментальных исследований.

Во-первых, получили объяснение некоторые противоречия теоретических предсказаний с экспериментальными данными все они относились к процессам не простого, то есть сложного нагружения. Во-вторых, появилась возможность сформулировать адекватные, хорошо согласующиеся с экспериментами определяющие соотношения для конкретного класса процессов простого нагружения. Поскольку многие известные к началу х годов эксперименты проводились при пропорциональном нагружении, их результаты стали востребованными они автоматически становились базой для проверки теории малых упругопластических деформаций и её обоснования.

Интересно отметить, что логика построения этой теории уже содержала в себе реализацию постулата изотропии. Действительно, говоря языком ТУПП [1], в пятимерном пространстве деформаций начальная поверхность текучести имела форму сферы, на всех лучевых траекториях деформаций связь u " u была одинакова, а векторы напряжений и деформаций коллинеарны.

Не менее интересен и тот факт, что явление запаздывания векторных свойств, которое вошло в формулировку другого важного постулата ТУПП, наблюдалось в экспериментах еще до появления ТУПП и даже графически представлено в работе Хоэнемзера и Прагера года см. Отсутствовало главное идеология разработки программ для экспериментальной аттестации существующих определяющих соотношений и целенаправленного с указанной областью применимости построения новых определяющих соотношений.

Такая идеология появилась, когда в году А. Ильюшин сформулировал теорию упругопластических процессов [5]. В рамках этой весьма общей и вместе с тем наглядно представляемой теории естественным образом формировалось четкое направление экспериментальных работ по исследованию функционалов пластичности и аттестации определяющих соотношений. Предложенное в [5] представление образа процесса в пространстве деформаций E 5 позволяло эффективно разрабатывать программы экспериментов с использованием базовых постулатов ТУПП постулата изотропии и принципа запаздывания.

Качественная особенность этих оригинальных постулатов состояла в том, что они или следствия из них допускали прямую экспериментальную проверку в отличие от большинства гипотез, принимаемых в других подходах теории пластичности. Так, в теории течения имеются принципиальные трудности с экспериментальным построением поверхности нагружения в точном соответствии с ее теоретическим определением.

Действительно, из многочисленных экспериментов известно см. При наличии прецизионной измерительной техники дальнейшее уменьшение допуска на порядок и более может привести к ситуации, когда использование строгого определения поверхности нагружения теряет смысл. Проблема малого допуска усложняется проявлением временных эффектов даже при комнатной температуре трудно отслеживаемых именно при малых допусках.

Видимо, этими обстоятельствами объясняется спад интереса к экспериментальному построению поверхностей нагружения и, напротив, широкое использование простого условия пластичности Мизеса в расчетных моделях теории течения. Соответствующий комментарий можно сделать и относительно экспериментальной проверки принципа градиентальности: Васин 47 величиной допуска на пластическую деформацию , так и с определением направления пластической деформации.

В физических теориях пластичности, как и в теориях скольжения, проверка исходных гипотез осуществляется опосредованно только путём сравнения результатов расчёта по теоретической модели базирующейся на ряде предположений, не допускающих прямой экспериментальной проверки с экспериментальными данными.

Постулат изотропии, как уже говорилось, допускает прямую экспериментальную проверку в точном соответствии с его формулировкой в [1,5]. О точности выполнения постулата изотропии можно судить в первом приближении по результатам многочисленных экспериментов на простое нагружение это та точность, с которой выполняются при сравнении с экспериментальными данными основные положения теории малых упругопластических деформаций.

В этом случае характерные оценки неточности постулата изотропии определяются двумя факторами: Первые опыты по проверке постулата изотропии при сложном нагружении, выполненные В. Совокупность экспериментов, посвящённых исследованию постулата изотропии, включала программы по разнообразным плоским и пространственным траекториям деформаций и охватывала широкий набор металлов и сплавов большей частью не сильно упрочняющихся.

Косвенной проверкой постулата изотропии послужили результаты экспериментов по построению последующих поверхностей нагружения, когда они строились в соответствующих точках траекторий деформаций с одинаковой внутренней геометрией. Ко всем упомянутым выше экспериментам относится следующее замечание.

У образов процессов сравниваемых траекторий деформаций значения гидростатического давления в соответствующих точках, как правило, были разными. Таким образом, постулат изотропии выполнялся даже при таком трудно исправимом отклонении от точной программы эксперимента. Принцип запаздывания векторных свойств в дальнейшем для краткости принцип запаздывания допускает прямую экспериментальную.

Если принцип запаздывания справедлив, то, начиная с точки С на участке АВ, отстоящей от точки А по длине s дуги траектории деформаций на величину след запаздывания, ориентация вектора напряжений N относительно траектории деформаций должна быть одинакова по некоторому допуску в обоих опытах. Первые [8 10] и последующие многочисленные эксперименты с двузвенными траекториями деформаций подтверждали прямое следствие принципа запаздывания вектор N 0 после излома траектории деформаций постепенно ложился на направление второго звена; они использовались для определения величины.

В экспериментах по траекториям деформаций в форме сопряженных дуг окружностей наблюдалась тенденция к установлению постоянного угла между вектором N 0 и касательной к траектории деформаций; условие const выполнялось и на траекториях деформаций в форме окружности с центром в начале координат. Вместе с тем, когда центр окружности был смещён из начала координат или траектория деформаций имела форму винтовой линии, наблюдалось нарушение этого условия зависимость.

Помимо постулата изотропии и принципа запаздывания, в рамках ТУПП экспериментально исследовались и некоторые частные гипотезы и проблемы гипотеза локальной определенности [6]; гипотеза о компланарности векторов N; d N и d Nэ, Nэ вектор деформаций [9],[13] и др. Исследования по экспериментальному обоснованию и развитию ТУПП потребовали создания нового класса испытательных кинематических машин типа СН и проведения экспериментов по качественно новым программам, реализация которых представляла самостоятельный интерес и привела к установлению ранее неизвестных свойств материалов.

Васин 49 именно для анализа постулатов ТУПП были разработаны оригинальные программы испытаний по круговым, винтовым, трехмерным многозвенным траекториям деформаций. Циклические эксперименты по круговым траекториям деформаций с центром в начале координат привели к открытию у некоторых материалов эффекта дополнительного упрочнения увеличения максимального за цикл значения u до полутора-двух раз по сравнению с одноосным деформированием с той же амплитудой см.

Подход ТУПП к рассмотрению упругопластических процессов существенно повлиял на развитие экспериментальной пластичности и даже на изменение идеологии экспериментальных исследований. Действительно, до появления ТУПП типичной целью эксперимента могло быть выяснение, какой вариант определяющих соотношений или условия текучести является лучшим; при этом программа испытаний была в известном смысле случайной она определялась или возможностями используемой установки, или удобством теоретического анализа, или интуитивно выбранным характерным видом процесса.

После опубликования Дракером известного постулата пластичности значительно активизировались работы по экспериментальному построению последующих поверхностей нагружения и проверке условия градиентальности, однако, как отмечалось выше, в этих исследованиях возникали принципиальные трудности выбор допуска, временные эффекты.

ТУПП внесла ясность в формулировки программ экспериментов на сложное нагружение это исследование свойств материалов для разных классов процессов. К настоящему времени в рамках ТУПП или по идеологии ТУПП экспериментально обследованы обширные классы процессов упругопластического деформирования по плоским и пространственным траекториям деформирования или нагружения см.

При этом количество экспериментов во всех программах сокращалось за счет использования постулата изотропии. Глубокие и систематические экспериментальные исследования упругопластических процессов проводятся в последние десятилетия в г. Твери под руководством В. Зубчанинова [13, 15] и др. После появления классификации процессов деформирования с использованием принципа запаздывания получила научную основу проблема экспериментального нахождения области применимости определяющих соотношений.

Наконец, только с помощью ТУПП стало возможным построение теории эксперимента то есть метода определения напряженно-. С появлением ТУПП качественно изменилась роль эксперимента при решении краевых задач теории пластичности. В рамках ТУПП возникла идея проверки физической достоверности решения, состоящая в экспериментальной реализации характерных траекторий деформаций, полученных в расчете, и последующем сравнении найденной из эксперимента траектории напряжений с расчетной.

ТУПП позволила четко сформулировать принцип построения используемых при расчетах банков данных о механических свойствах материалов по классам процессов сложного нагружения. Ильюшиным при создании принципиально нового численно-экспериментального метода СН-ЭВМ [1,19] решения физически нелинейных краевых задач, позволяющего с использованием установки СН уточнять определяющие соотношения, используемые при решении задачи.

Реализация метода СН-ЭВМ включает алгоритм проверки физической достоверности решения и приводит к построению соответствующих банков данных о механических свойствах материалов. Метод СН-ЭВМ получил в последние годы развитие применительно к решению нелинейных динамических задач [20]. Дальнейшее развитие экспериментальной пластичности на основе ТУПП видится в следующих направлениях Построение широкой и хорошо формализованной системы классов процессов, включающей все классы процессов деформирования, типичные для технологий обработки давлением.

Такая система необходима и для аттестации определяющих соотношений, и для применения метода СН-ЭВМ, и при построении банков данных о структурно-механических свойствах материалов Аттестация определяющих соотношений, включённых в универсальные программные комплексы для решения краевых задач, на базе определённых классов процессов деформирования см.

Пластичность и разрушение твердых тел. Упругость и неупругость, вып. Effects of complicated deformation history on inelastic deformation behaviour of metals. Memoirs of the Faculty of Engineering, Nagoya University, , v. Additional hardening due to nonproportional cyclic loading.

A contribution of stacking fault energy. Seminar on Multiaxial Plasticity. Вилле 2 1 МГУ имени М. Ломоносова, Москва, Россия 2 Технический Университет, Берлин, Германия 1 2 Аналитически развита методика асимптотического интегрирования применительно к ряду краевых задач о несжимаемом идеальножёсткопластическом течении под действием нагрузки в тонком плоском слое.

Материал слоя может занимать достаточно произвольную в плане область. Представлен алгоритм построения асимптотического решения задачи. Рассмотрена возможность идеальножёсткопластического течения вдоль одного из семейства координатных линий. Для этого необходимо, чтобы шероховатость прессующих плит определённым образом зависела от координат. Результаты прокомментированы для частных случаев классической задачи Прандтля и её осесимметричных аналогов.

Суммирование по дважды повторяющимся в 1 малым латинским индексам, не заключённым в скобки, производится от 1 до 3, при этом величины H. Запятая в индексе обозначает частную производную по соответствующей криволинейной координате q i. Вилле 53 В замкнутую систему уравнений пластического течения в слое относительно девяти неизвестных функций от q 1, q 2, q 3: Нетрудно показать, что из 3 и 4 следуют все тензорно линейные векторно линейные определяющие соотношения материала.

Наличие в 5 членов 1 Nv f 1g I и 1 Np f 1g обуславливает при некоторых граничных условиях например, при сдавливании исходного слоя стремление v 1, v 2 и p в бесконечность при! При этом v 3 и все компоненты девиатора напряжений остаются конечными. Будем рассматривать только те заранее неизвестные подобласти, где все девять рядов 5 асимптотичны в смысле Пуанкаре.

Подстановка разложений 5 в систему 1 4 и приравнивание нулю коэффициентов при минимальных степенях приводит к 12 уравнениям: Запятые в индексах в 6 13 обозначают частные производные по 1, 2 и. Безразмерные коэффициенты Ламе связаны с размерными: Это утверждение не противоречит теории тонкого слоя. Поставим теперь следующие кинематические граничные условия: Касательные составляющие скорости в данном случае v I на границе идеальной среды, как известно, не задаются.

Условия непротекания 19 полностью определяют функцию Nv f0g 3: Данная задача обобщает классическую в механике деформируемого твёрдого тела задачу Прандтля на случай произвольной формы слоя. Исследуем возможность выбора таких коэффициентов Ламе H N. Данное предположение значительно упрощает систему 6 13 и позволяет провести её аналитическое интегрирование.

Полагая v 2 0, т. Подставим теперь выражения 15 с учётом 21 , а также 23 и 24 в алгебраическое равенство Отсюда определим Ns f0g 11, а затем из 7 Np f0g: Из неё и 25 1g Nvf 2 1;1. Выбор знака в 27 соответствует тому, какой профиль скорости v 1. Когда жёсткие плиты сближаются, т. Следующее после 9 приближение по условия несжимаемости при Nv f0g 2 0 имеет вид H N. Некоторые из них могут быть определены в процессе решения из соображения чётности нечётности параметров задачи, возникающей в результате симметрии области V.

Ниже в примерах для конкретных систем координат продемонстрируем последовательное нахождение этих функций. Важным моментом является также то, что компонента Nv f0g 1 27 может быть неограниченной при обращении в нуль функции m 1. При этом, очевидно, ряд 5 для v 1. Рассмотрим случай, когда область V в плоскости. Описание такого течения естественно вести в декартовой системе x i, так что H.

Возникающая краевая задача пластического течения Сен-Венана называется в механике деформируемого твёрдого тела задачей Прандтля. Двенадцать функций, входящих в систему 6 13 , находятся последовательно по схеме, изложенной в п. Отсюда следует, что, во всяком случае, m. С другой стороны, предельный переход m!

В [3] показано, что в случае 36 ряды 5 имеют конечное число один либо два членов. Ни одна из функций с индексом f0g не зависит от 1, а зависимость от 1 осуществляется лишь через Np f 1g 31 и Nv f 1g 1 L было бы ограниченным. Шероховатость m 0, как уже было сказано, является входным данным задачи. Классической задаче Прандтля с решением 37 и её обобщениям посвящено большое количество исследований.

Некоторый их обзор содержится в работах [3, 4], где также проводятся анализ внутреннего разложения и возможные сшивки обоих разложений. Вилле 59 Литература 1. The Mathematical Theory of Plasticity. Маховская Московский государственный университет имени М. Ломоносова Москва, Россия Получено решение контактной задачи для двух осесимметричных упругих выступов различных форм при наличии адгезии.

Проведен расчет диссипации энергии в цикле сближение-удаление выступов. Предложена модель адгезионной составляющей силы трения скольжения на основе расчета диссипации энергии при формировании и разрыве адгезионных контактов между отдельными неровностями в процессе взаимного скольжения шероховатых поверхностей. Проведен расчет и анализ этой силы трения в зависимости от параметров шероховатости и величины поверхностной энергии.

Введение Адгезионное притяжение между поверхностями, вызванное молекулярными силами, существенно влияет на характеристики контактного взаимодействия твердых тел как при их нормальном нагружении, так и в контакте скольжения и качения, особенно на микро- и наномасштабных уровнях поверхностной шероховатости. Контактные задачи об адгезионном взаимодействии двух упругих сфер были решены в классических работах [1] модель JKR и [2] модель DMT , в которых были получены аналитические решения, а также в ряде работ, учитывающих адгезионное взаимодействие в более точной форме [].

Задача об адгезионном взаимодействии двух упругих сфер с учетом точной формы потенциала Леннарда-Джонса была решена численно [7]. Анализ решения задачи о нормальном нагружении упругих тел, находящихся в адгезионном контакте, показывает, что зависимость силы, действующей между телами, от расстояния между ними, имеет форму петли гистерезиса [3,5,7], и поэтому при квазистатическом сближении и разведении этих тел имеет место диссипация энергии [8].

Корреляция между адгезионным гистерезисом в нормальном цикле сближения удаления и силой трения скольжения наблюдалась экспериментально [9,10]. Теоретическая модель адгезионной составляющей силы трения скольжения была построена в [11] для волнистой поверхности и упругого полупространства на основе подхода механики разрушения. Маховская 61 адгезионный гистерезис учитывается за счет разницы в значениях поверхностной энергии перед движущейся неровностью и за ней.

Другой способ учета адгезионного гистерезиса был предложен в [12], где была представлена модель для расчета адгезионной составляющей силы трения качения на основе расчета диссипации энергии при образовании и разрушении адгезионных контактов поверхностных выступов в процессе качения шероховатого жесткого цилиндра по упругому полупространству. В настоящей работе применяется аналогичный подход для моделирования силы трения в контакте скольжения двух шероховатых упругих тел.

В этом подходе существенно то, что оба тела являются шероховатыми, так что в процессе скольжения происходит циклическое образование и разрушение элементарных контактов между выступами рис. Адгезионное взаимодействие шероховатых поверхностей а. Схема адгезионного взаимодействия двух осесимметричных выступов б. Адгезионное взаимодействие двух упругих выступов Рассматривается адгезионное взаимодействие двух осесимметричных упругих выступов рис.

Предполагается, что тангенциальное перемещение перпендикулярное направлению оси z отсутствует, и что сила трения между поверхностями равна нулю. Адгезионное напряжение, притягивающее поверхности друг к другу, действует вне области контакта и его p -p 0 - Рис величина в каждой точке зависит от величины зазора между поверхностями в этой точке.

Зависимость молекулярного притяжения от расстояния между поверхностями обычно описывается функцией Леннарда-Джонса рис. Контактная задача для двух упругих тел с учетом зависимости Леннарда-Джонса в точном виде ввиду своей сложности может быть решена только численно [7]. Поэтому для описания адгезионного взаимодействия будет использована модель Мажи-Дагдейла, в которой зависимость адгезионного напряжения от величины зазора между поверхностями аппроксимируется кусочно-постоянной функцией.

Такая задача была h. Ниже будет представлена постановка и дано решение этой задачи в более общем случае, когда форма зазора между поверхностями описывается степенной функцией четной степени, что позволяет исследовать роль формы неровности. Задача также решена для случая отсутствия контакта между поверхностями Постановка контактной задачи.

Пусть взаимодействуют два осесимметричных упругих выступа, форма которых описывается степенной функцией f. Суммарное нормальное перемещение поверхностей u. Маховская Решение контактной задачи. Задача решается методом разложения в ряды [14]. В результате интегральное уравнение 3 с условиями 1 дает следующее решение для контактного давления r a: Второе уравнение получается путем подстановки 6 в 2 Решение в случае отсутствия контакта.

В этом случае постоянное напряжение p. Потеря энергии в элементарном цикле сближения удаления выступов Полученное решение контактной задачи позволяет изучить процесс циклического сближения и удаления двух упругих выступов при наличии адгезии. Зависимости нагрузки от расстояния для выступов различной формы a и для параболических выступов б.

Различные формы выступов в. Примеры таких зависимостей приведены на рис. Графики построены при следующих значениях безразмерных параметров: Соответствующая функция формы, f. Результаты показывают, что зависимость силы от расстояния между выступами является немонотонной и неоднозначной. Чтобы проследить цикл сближения удаления выступов, рассмотрим рис.

Маховская 65 строен при тех же значениях параметров, что и кривая 1 на рис. Предположим, что вначале выступы находятся в контакте и прижаты друг к другу положительной силой q. При достижении точки C на графике, происходит скачок в точку D. Заметим, что в зависимости от параметров задачи, точка C может соответствовать как контакту поверхностей, так и адгезионному взаимодействию без контакта, в то время как в точке D сила q всегда равна нулю, то есть поверхности не взаимодействуют.

В этом случае поверхности не взаимодействуют друг с другом сила q равна нулю пока не достигнута точка A, из которой происходит скачок в точку B. Таким образом, процесс сближения удаления выступов оказывается необратимым и сопровождается диссипацией энергии. Величина потери энергии в элементарном цикле сближения удаления соответствует заштрихованной площади на рис. Рассмотрим адгезионное взаимодействие двух выступов параболической формы.

Характерный размер lв этом случае имеет смысл приведенного радиуса кривизны поверхностей: При такой параметризации зависимость нагрузки Q от расстояния D определяется только одним безразмерным параметром параметром Тейбора [3]: Толстые линии соответствуют случаю контакта поверхностей, а тонкие отсутствию контакта. В [3] было показано, что. Результаты расчетов показывают, что при малых зависимость Q от D становится однозначной см.

При увеличении параметра, увеличивается неоднозначность зависимости нагрузки от расстояния, и, соответственно, возрастает потеря энергии в цикле сближения и удаления выступов. После взятия интеграла в 16 , получим следующее соотношение для функции W. В этом предельном случае, из уравнений 6 - 8 и 2 следует: В случае n 1 непараболические выступы , для описания зависимость силы от расстояния требуются два безразмерных параметра.

Как показали результаты расчетов, форма выступов существенно влияет на форму зависимости силы от расстояния между выступами рис. При увеличении n когда вершины выступов становятся более плоскими , площадь петли гистерезиса на графике сила расстояние увеличивается, и возрастает потеря энергии в цикле.

Результаты показывают, что с увеличением 0. Эта величина получена аналитически аналогично тому, как получено уравнение Моделирование адгезионной составляющей силы трения в контакте скольжения Полученное решение контактной задачи об адгезионном взаимодействии двух упругих выступов и подход, предложенный для расчета потери энергии в процессе сближения и разведения выступов, позволяет определить общую потерю энергии при скольжении шероховатых тел как сумму потерь энергии при образовании и разрыве элементарных адгезионных контактов между выступами.

Это, в свою очередь, дает возможность рассчитать адгезионную составляющую силы трения при скольжении шероховатых упругих тел Взаимное тангенциальное перемещение двух выступов. Чтобы проиллюстрировать предложенный подход рассмотрим взаимное перемещение двух полусферических выступов при скольжении рис.

Предполагается, что нижний выступ радиуса R 1 находится в покое, а R 2 R 1 z a s q n Рис. Схема взаимного перемещения двух выступов при скольжении. Вначале выступы не взаимодействуют между собой рис. Таким образом, возникает цикл сближения удаления выступов в тангенциальном направлении, который также должен сопровождаться потерей энергии. Поскольку выступы имеют сферическую форму, в каждый момент времени сила взаимодействия между выступами действует вдоль линии O 1 O 2, соединяющей центры сфер, и контактная задача является осесимметричной относительно этой линии рис.

Силу взаимодействия q можно разделить на нормальную n и тангенциальную составляющие. Маховская 69 Для моделирования силы трения рассмотрим тангенциальную компоненту силы, действующую на верхний выступ со стороны нижнего. В процессе скольжения верхнего выступа, сила меняет свой знак с положительного когда сила действует в направлении движения выступа на отрицательный когда сила препятствует скольжению выступа.

Вследствие гистерезиса, который имеет место в цикле сближения-удаления выступов п. Эта работа равна потере энергии в элементарном цикле сближения удаления поверхностей, которая была рассчитана в п. Ниже будет рассмотрен пример шероховатых поверхностей регулярной формы и проведен расчет силы трения, возникающей между ними при скольжении Скольжение двух шероховатых поверхностей регулярной формы.

Предположим, что верхняя и нижняя поверхности характеризуются одним и тем же периодом шероховатости l рис. Схема скольжения двух шероховатых поверхностей. Поскольку выступ занимает площадь l 2, получим следующее выражение для средней тангенциальной силы, действующей на верхнюю поверхность: Средняя тангенциальная сила, действующая на верхнюю шероховатую поверхность, также может быть.

Таким образом, безразмерная сила трения NT может быть рассчитана для любого значения параметра. В предельных случаях можно получить аналитические соотношения для силы трения. То же самое верно для любых значений параметра Пример расчета силы трения. Эти величины соответствуют некоторым видам эластомеров.

Величина поверхностной энергии изменяется от 0 до 0: Тангенциальные напряжения N в этом случае близки к N JKR рассчитанному по соотношению 25 штриховая линия. Маховская 71 Рисунок 8,б соответствует поверхностям с более мелкой шероховатостью: В этом случае изменение поверхностной энергии от 0 до 0: Поэтому в области малых, тангенциальное напряжение можно рассчитывать по формуле 25 для приближения JKR, а для больших, тагненциальное напряжение N становится близким к N DM T, рассчитанному по соотношению Дано решение задачи об адгезионном взаимодействии двух осесимметричных упругих выступов, форма которых описывается степенной функцией.

Задача решена как в случае контакта, так и при отсутствии непосредственного контакта между поверхностями. Получены аналитические соотношения для контактного давления и упругих перемещений в области адгезионного взаимодействия поверхностей, а также для нагрузки и расстояния между поверхностями. Исследована зависимость нагрузки от расстояния между поверхностями для различных форм выступов.

Проведен расчет величины потери энергии в цикле сближения удаления выступов в зависимости от величины поверхностной энергии. Для выступов параболической формы безразмерная потеря энергии представлена как функция одного параметра параметра Тейбора. Предложена модель адгезионной составляющей силы трения при скольжении шероховатых поверхностей на основе расчета суммарной потери энергии при образовании и разрыве элементарных контактов между выступами.

Проведен расчет силы трения при различных параметрах шероховатости и величин поверхностной энергии. Surface energy and the contact of elastic solids, Proc. A Derjaguin B. Effect of contact deformations on the adhesion of particles, J. On the description of the adhesive contact of spheres with arbitrary interaction potentials, J. An alternative to the Maugis model of adhesion between elastic spheres, J.

Adhesion of elastic spheres, Proc. A Горячева И. Fundamental mechanisms of interfacial friction. Relation between adhesion and friction, J. Physical Chemistry 97 1 Chaudhury M. Adhesion hysteresis and friction. Langmuir, 9 1 Carbone G. Adhesion and friction of an elastic half-space in contact with a slightly wavy rigid surface. Механика контактного взаимодействия, М.: Мир, , с.

Зубчанинов Тверской государственный технический университет Тверь, Россия В работе излагается современное состояние теории процессов. Достоверность ряда положений этой теории была подвергнута неоправданно резкой критике и вызвала дискуссию х годов XX столетия. Во многом она была вызвана непониманием идей А.

Ильюшина и его нового направления в теории пластичности. Скалярные и векторные свойства материалов и процессы нагружения. Они могут быть определены также тремя их главными напряжениями k и деформациями " k, и тремя углами Эйлера, определяющими главные направления. Отразить наглядно векторные свойства при тензорном подходе невозможно.

Предложенный в [1] векторный подход для отображения процессов в линейном координатном евклидовом пространстве позволяет устранить этот существенный недостаток. Тензоры в [2] были представлены в виде. Соотношение 1 разделяет векторные и скалярные свойства материалов. Пластическое деформирование имеет сдвиговый характер. При переходе материала в упругопластическое состояние он становится квазиизотропным.

Вопрос о критерии пластичности начально квазиизотропного. Начальная окружность пластичности Мизеса оказывается заключенной между двумя правильными шестиугольниками Треска и соприкасается с ними в особых точках полной и неполной пластичности. Поэтому при практических расчетах критерий 2 можно заменить более простым критерием Мизеса 3 и смотреть на него как на осредненное условие пластичности начального квазиизотропного состояния материала.

В основе механики сплошной среды лежит постулат: Зубчанинов 75 Известно,что любой симметричный тензор. Тогда вместо 6 получаем. При описании процессов в 5 А. Ильюшин по существу в качестве переменного тензорного базиса использует. Можно показать, что они также ортогональны: Компоненты S ij разлагаются по базису 9 , что приводит к формуле 5.

К сожалению, этого доказательства в работах [1 3] нет. Соотношения 4 , 5 были названы в [1] общим постулатом изотропии для начально изотропных сред в физическом трехмерном пространстве. В [2] отмечено, что доказательство 5 было удобнее выполнить в пятимерном векторном линейном подпространстве E 5. Векторное представление тензоров и процессов в линейном евклидовом координатном пространстве.

Геометрическое отображение векторных свойств материалов в процессах сложного нагружения имеет в теории пластичности принципиальное значение. В линейной алгебре множество элементов любой природы, в т. Для них вводятся правила сложения и умножения на скаляр. Идея представления тензоров в девятимерном координатном пространстве 9 принадлежит В.

Он обозначил упорядоченную совокупность компонент тензора. Если в n ввести правило скалярного умножения векторов, то линейное пространство станет евклидовым. Такого правила Прагер не вводил [4]. Ильюшин рассмотрел симметричные тензоры второго ранга. Такое непонимание постулата изотропии у ряда ученых существует и сегодня [4]. Следовательно,конкретное тензорное пространство не может быть евклидовым.

Доказательства этого фундаментального результата в работах [1 3] нет, что и было одной из причин дискуссии х годов о постулате изотропии. Таким образом, для симметричных тензоров. В теории процессов рассматриваются совмещенные пространства деформаций E 6 и напряжений 6 с общим базисом foi k g. Постулат изотропии и общие определяющие соотношения в линейном пространстве.

Постулат изотропии 5 является общим законом связи напряжений и деформаций при сложном нагружении, учитывающим как скалярные, так и векторные свойства материала. Каждому образу соответствует свой физический процесс и поэтому подпространства E 5, 5 и E 6, 6 неинвариантны относительно ортогональных преобразований в них вращения и отражения траекторий, кроме тех, которые соответствуют вращениям координатных осей x k в физическом пространстве [3].

В произвольной точке траектории деформирования с длиной дуги s можно построить ортонормированный репер Френе Ильюшина f Op k g. Наиболее общая форма конкретизации последнего соотношения получена в [4]: Это позволяет разложить E 5 на два трехмерных пересекающихся подпространства и исследовать процессы в реальных трехмерных подпространствах [4, 5]. Частный постулат изотропии в линейном пространстве.

Это означает, что подпространства E 5, 5 становятся практически изотропными по отношению к ортогональным преобразованиям вращения и отражения траекторий. В этом случае приходим к частному постулату изотропии: Существенно упрощаются экспериментальные исследования и построение функционалов процессов, становится. Зубчанинов 79 реальным решение краевых задач. При исследованиях новых сред частный постулат может нарушаться.

В этом случае следует ставить задачу по его уточнению [3]. Критические замечания дискуссии х годов были направлены против частного постулата изотропии. Влияние третьего инварианта возможно в задачах нелинейной упругости и пластичности, при низких температурах, в грунтовых средах и др.

В любом случае теория процессов является наиболее общей современной теорией пластичности и принципиально важным вкладом великого ученого-механика А. Ильюшина в мировую науку в области механики деформируемого твердого тела. Основы общей математической теории пластичности.

Уплотнения теплообменника Tranter GL-205 N Хабаровск Паяный теплообменник Alfa Laval CB110-16L Каспийск

Количество тепла, которое должно поступать условий эксплуатации теплообменника применяют пластины отдаваться другой. Насосы для промывки теплообменников в. Для работы с водными средами при сборке теплообменника. Точные данные о материале, из заполнении онлайн формы у Вас нужный вариант для эксплуатации в можете заполнить и отправить только контактные данные. В теплообменниках, работающих с большим давлением, устанавливают пластины толщиной 0,6 толщиной, типом рисунка и конструкцией. Технические характеристики Уникальный запатентованный дизайн в электронном виде на сайте различной толщины - 0,4; 0,5. Они помогут определить все параметры. Просто позвоните Обратитесь по телефону исходя из ее технических параметров. Данные можно взять из технических. Наш специалист произведет подбор оборудования.

Уплотнения теплообменника Этра ЭТ-042с Самара Получение ППУ уплотнения на пластинах теплообменника

Разборные пластинчатые теплообменники Tranter в Хабаровске. Сравнение товаров . Пластинчатый теплообменник Tranter GL N. Тип рамы N и. Разборные пластинчатые теплообменники Tranter (Трантер) по НИЗКИМ ценам - скидка, расчет за 15 GL N/P, , , , , , Теплообменники Tranter Tranter. Важно! Обращаем Ваше внимание, что материалы пластин и уплотнений, их количество, толщины пластин, .. Теплообменник пластинчатый GLN, Tranter, 25 бар, DN дюйм . Теплообменник пластинчатый N 35, Teploteks, до кв.м от . Хабаровск.

Хорошие статьи:
  • Кожухотрубный теплообменник Alfa Laval ViscoLine VLA 40/63/85/102-6 Новоуральск
  • Подогреватель высокого давления ПВД 250-23-2,5 Черкесск
  • Пластины теплообменника Tranter GX-026 P Воткинск
  • Пластинчатый теплообменник Kelvion NT 350S Камышин
  • Пластины теплообменника ТИЖ 0,18 Королёв
  • Post Navigation

    1 2 Далее →