Пластинчатый теплообменник КС 12,1 Рыбинск

Пластинчатый теплообменник КС 12,1 Рыбинск Паяный теплообменник KAORI E040 Сарапул В настоящее время среди существующих можно выделить несколько основных видов пластин: Нажимая кнопку, Вы принимаете Положение и даёте Согласие на обработку персональных данных.

Выбор оптимального по соотношению затрат и экономического эффекта варианта модернизации турбогруппы и камеры сгорания ГТК Представленные экспериментальные результаты получены совместно с доцентом кафедры Тарасовым А. To use this website, you must agree to our Privacy Policyincluding cookie policy. Плазменная и газовая резка. Обоснование оптимизации проточных частей нагнетателей при их модернизации на головных и линейных КС Для контроля качества изделий имеется рентгенкамера. По этим причинам диссертант отдает предпочтение силовым турбинам конвертированных двигателей с числом ступеней две и более.

BWT CP-5008 – Промывка теплообменников Рязань Пластинчатый теплообменник КС 12,1 Рыбинск

Пластинчатый теплообменник КС 12,1 Рыбинск Электрический подогреватель Alfa Laval Aalborg EH 20 Ростов-на-Дону

Для проверки эффективности модернизации нужны были более надежные методы определения качества работы узлов турбогруппы и камеры сгорания до и -после проведения мероприятий по модернизации. Предложения диссертанта по этому вопросу изложены ниже. Некоторую неопределенность вносило также неточное расчетное определение пропускной способности турбинных венцов при критическом истечении, которое имеет место на максимальных режимах.

По-видимому, учитывая это и требования более высокой точности изготовления лопаточного аппарата, заводом была предусмотрена возможность изменения проходного сечения соплового аппарата ТНД и несложной подстройки угла. Головной образец сразу потребовал некоторой доводки проточной части турбин при удовлетворительном уровне КПД компрессорной группы.

Однако большой объем задач по экспериментальной отработке весьма сложного турбоагрегата в короткие сроки, превысил возможности завода по их решению. Ситуация потребовала развертывания серийного производства при ряде недоведенных новых узлов и агрегата в целом. После получения начального опыта групповой эксплуатации заказчиком и поставщиком было принято решение об уменьшении величины полезной мощности до 27,5 МВт и корректировке лопаточного аппарата турбомашин.

Для продолжения доводочных работ был привлечен также ЦКТИ. В соответствии с принятыми решениями, с г. В процессе доводочных работ по агрегату сниженной мощности было уменьшено проходное сечение соплового аппарата СА свободной турбины СТ , развернуты рабочие лопатки РЛ первой ступени КВД начиная с агрегата зав. Однако, в тот период удовлетворительного распределения скоростей за ТНД не было получено.

Полной реализации намеченнных решений добиться не удалось. Работа каскада высокого давления не обеспечивала достаточной удаленности рабочей точки КНД от границы устойчивости. В результате проведенных доводочных мероприятий на компрессорных станциях газотранспортных объединений, в том числе в Тюментрансгазе, оказались агрегаты с разными модификациями проточных частей турбомашин.

Это следует из рис. Несмотря на то, что групповая эксплуатация большинства из 30 установленных агрегатов ГТН длилась более 15 лет, коэффициент готовности в г. Для уточнения существующих на начало г. Как следует из табл. Следовательно расход через левую вторую секцию на Это качественно согласуется с тем, что при отсутствии ВСА за последней ступенью компрессора, поток на выходе из компрессора сохраняет закрутку по вращению, и полное давление на входе в воздухопровод к левой секции должно быть выше, чем к правой.

Если считать, что расход по газоходам после турбины приблизительно одинаков, то в правой секции воздух должен нагреваться больше, чем в левой. Это подтверждается результатами испытаний: По-видимому, в этом агрегате закрутка воздуха за компрессором или отсутствует или имеет меньшее значение. Перерасход топлива из-за неравномерного распределения воздуха по секциям подлежит дополнительному изучению.

Особенностью конструкции является движение воздуха внутри труб, а продуктов сгорания -снаружи, а также отсутствие осевой симметрии, которая обеспечивала бы равномерность тепловых деформаций, что характерно для регенераторов конструкции ГЕА. Первый объект испытаний был представлен как типовой. Из работ по модернизации турбогруппы было известно только, что уменьшена эллипсность корпусов осевого компрессора и турбин, и это позволило восстановить радиальные зазоры в проточной части, а над рабочими лопатками ТВД и ТНД установлены сотовые уплотнения.

В остальном выполнен обычный набор ремонтных работ в объеме капитального ремонта, со времени проведения которого прошло часов. С момента модернизации и установки рекуператоров ВПТ до начала испытаний - часов. Методика и схема испытаний соответствовали ранее описанным в главе 2.

Приводимый нагнетатель был типа с узким рабочим колесом. Степень регенерации по секциям составила на максимальном режиме 0,68 на первой секции и 0,74 на второй, то есть результат обратен тому, который наблюдался на испытанных ранее агрегатах с регенератором ГЕА. Обработанные результаты испытаний показаны на рис.

Степень регенерации на режимах, близким к номинальным, составила для одной секции 0,71, для другой 0, Суммарные относительные сопротивления секций рекуператора были в пределах 4,,0, то есть соответствовали паспортной характеристике. Поскольку регенерация теплоты является наиболее эффективным методом повышения экономичности стационарных приводных ГТУ, а парк регенеративных ГТУ различной мощности на компрессорных станциях ОАО "Газпром" превышает тысячу единиц, работы по созданию новых эффективных рекуператоров должны быть продолжены.

В частности, по инициативе автора ведется разработка применительно к агрегату ГТК рекуператора трубчатой конструкции, который должен иметь более высокие технико-экономические показатели, чем существующие. Рекуператор, предназначенный для модернизации эксплуатируемой ГТУ, должен удовлетворять следующим функциональным требованиям: Имеются и габаритно-компоновочные ограничения: Кроме того, конструкция рекуператора должна быть простой в обслуживании и не требовать в производстве применения специальных технологий.

При модернизации газоперекачивающих агрегатов с конвертированными ГТД экономичность привода обеспечивается в первую очередь термодинамическими параметрами газогенератора, то есть выбором пк и Тг и возможностью их реализации при высоких КПД турбомашин и эффективной системе охлаждения турбины. Однако для эксплуатации важно также создание условий для обеспечения высоких КПД модернизированной силовой турбины и эффективной сменной проточной части приводимого нагнетателя.

В модернизируемых нагнетателях в связи с необходимостью применения более напорных ступеней ЦН для ДКС и менее напорных для ЛКС, возможно как увеличение, так и снижение оптимальных значений коэффициента быстроходности. Переход на двухступенчатую СТ позволяет уменьшить коэффициент нагрузки ju знаменатель в выражении для Кп и расширить область оптимальных соотношений Кп для ступеней СТ.

Это видно из рис. Для модернизированных СТ повышение коэффициента удельной быстроходности за счет снижения коэффициента нагрузки позволит расширить диапазон эффективного сочетания по частоте вращения СТ и ЦН и создать условия для повышения КПД, как ступеней ЦН, так и СТ в целом. По этим причинам диссертант отдает предпочтение силовым турбинам конвертированных двигателей с числом ступеней две и более.

Особенностью двухступенчатой СТ является необходимость выравнивания средних диаметров обеих ступеней и минимизации потерь с выходной скоростью последней ступени, что предопределяет умеренный коэффициент расхода в ее рабочем колесе. Такие параметры последней ступени в двухступенчатых СТ в целом могут быть успешно реализованы в равной мере, как в СТ транспортного типа, ремонт которых предусматривается в специальном ремонтном центре, так и в СТ стационарной конструкции, ремонтируемой в условиях эксплуатации.

Анализируя вопрос с оптимальными относительными удлинениями сопловых и рабочих лопаток СТ, автор пришел к заключению о целесообразности пониженных удлинений за счет увеличения хорд лопаток. При этом уменьшается число лопаток и снижаются затраты на ремонт. Возможен отказ от выполнения рабочих лопаток с наружными полками бандажами с заменой их сотовыми уплотнениями.

Поскольку ступеням СТ присуща повышенная веерность, при этом практически неизбежна некоторая диффузорность на входе в корневую часть рабочих лопаток. Рост хорды рабочих лопаток весьма благоприятен для снижения потерь. Увеличенные хорды - это также меньшая относительная шероховатость профильной части, сниженные кромочные потери при фиксированной толщине кромок. Благоприятно и увеличение радиусов кривизны для снижения профильных потерь.

В связи с большой выходной скоростью за рабочими лопатками последней ступени необходим тщательно отработанный затурбинный диффузор, переходящий в развитый выходной патрубок. Существующая конструкция в агрегате ГПА-Ц имеет большие гидравлические потери. Известно также, что если во входной части диффузора расположены стойки, то на переменном режиме они могут работать со срывом и вызывать большие потери.

Наилучшим решением является диффузор без стоек, а примеры таких конструкций имеются. Совершенные затурбинные диффузоры имеют степень расширения 2, Еще более важен рост назначенного и межремонтного ресурса СТ при переходе на конструкцию стационарного типа. Среди фирм, работающих в условиях жесткой конкуренции, возможность проведения обслуживания и ремонта оборудования на месте эксплуатации считается существенным преимуществом.

Именно поэтому фирмы "Ролле Ройс", "Купер Ролле", "Нуово Пиньоне", "ГХХ Борзиг", "Дрессер Рэнд" и другие в комплекте с совершенными авиационными газогенераторами предлагают свободные силовые турбины стационарной конструкции, предусматривающей проведение обслуживания и ремонта на месте эксплуатации при увеличенном общем и межремонтном ресурсе. Наиболее прогрессивны по мнению диссертанта такие типы конструкции статора силовой турбины, когда имеется простой доступ к лопаткам СТ.

Тогда все рабочие лопатки могут быть всесторонне обследованы, отдельные лопатки при необходимости заменены с соблюдением требований, обеспечивающих уравновешенность ротора. Сопловые лопатки или сопловые сегменты также могут быть заменены. Желательно иметь общую маслосистему для СТ и приводимого ЦН. При этом сокращается число насосов и снижаются затраты на обслуживание и ремонт.

Одновременно должны быть проведены мероприятия по увеличению межремонтного ресурса свободной турбины при модернизации ГПА. В целом в конструкции свободной силовой турбины конвертированного авиационного двигателя при модернизации должны быть максимально использованы преимущества СТ стационарного типа с тем, чтобы ее ремонт мог быть произведен в условиях эксплуатации.

Разработка, апробация и реализация методов повышения надежности и восстановления ресурса элементов проточной части паровых теплофикационных турбин Жученко Лариса Александровна. Разработка высокоэффективных систем охлаждения лопаток перспективных стационарных газотурбинных установок Липин Алексей Владимирович. Разработка эффективной системы охлаждения энергетической газотурбинной установки среднего класса мощности с применением современных расчетно-экспериментальных методов Кривоносова, Виктория Владимировна.

Разработка и исследование систем стабилизации течения пара в выхлопных патрубках и выносных регулирующих клапанах паровых турбин Готовцев Андрей Михайлович. Разработка методов исследования и совершенствования электрогидравлической системы регулирования и защиты паровых теплофикационных турбин и их элементов Новосёлов Владимир Борисович.

Разработка и апробация комплексных методов вибрационного исследования и диагностики центробежных нагнетателей природного газа Олейников Алексей Владимирович. Разработка и реализация метода расчета вынужденных колебаний венцов рабочих лопаток турбомашин Орлов Владимир Васильевич. Разработка, исследование и реализация методов повышения эффективности оборудования технологических подсистем теплофикационных паротурбинных установок Шемпелев, Александр Георгиевич.

Теоретическое обоснование и практическая реализация аэродинамических методов повышения экономичности и надежности регулирующих клапанов и выхлопных патрубков паровых турбин Симонов Борис Петрович. Разработка, апробация и реализация методов совершенствования газоперекачивающих агрегатов, эксплуатируемых в условиях многониточной газотранспортной системы Васин Олег Евгеньевич. О поддержании повышенной экономичности ГТУ за счет рационального использования регенерации теплоты 12 1.

Влияние технического состояния турбогруппы и камеры сгорания на экономичность привода обзор 19 1. Эффективность конструкции и рациональное использование центробежных нагнетателей природного газа 27 1. Оптимизация решений по повышению эффективности и надежности проточной части турбомашин и камеры сгорания стационарных гту, имеющих большую наработку с начала эксплуатации 36 2.

Выбор оптимального по соотношению затрат и экономического эффекта варианта модернизации турбогруппы и камеры сгорания ГТК 56 2. Выводы 68 Глава 3. Анализ типов конструкции, выбор степени регенерации и компоновки рекуператоров ГТК, замещающих существующие результаты испытаний образцов рекуператоров 71 3.

Оптимизация конструкции кожухотрубного рекуператора для ГТК 71 3. Разработка и характеристики вновь создаваемых трубчатых рекуператоров 84 3. ИИ; Здание общежития, 2-этаж. АБ; Здание трансформаторной подстанции, лит. ПП; Здание продовольственной базы лит. В; Цех металлоконструкций, лит.

Объекты недвижимости расположены на земельном участке общей площадью кв. Машины грубого волочения ВММ, 2 шт. Н — мм, 2 шт. Начальная цена лота руб. Внесение задатка за участие в торгах сопровождается заключением с организатором торгов договора о задатке, заключаемом на условиях ст. Лицам, не признанными победителями торгов, лицам, в допуске к торгам которым отказано, задаток возвращается в течение 5 рабочих дней с даты подведения итогов торгов.

Отказ в допуске заявителя к участию в торгах производится в случаях, если заявка и приложенные к ней документы не соответствуют требованиям закона и сообщения о проведении торгов либо недостоверны; поступление задатка на счет указанный в сообщении о проведении торгов, не подтверждено на момент подачи заявки.

Заявитель представляет на электронной площадке заявку и документы, соответствующие ст. Ознакомление с предметом торгов производится претендентом по адресу: Рыбинск, проспект 50 лет Октября, 60, запись по тел.: Победитель торгов - участник, предложивший в ходе торгов наиболее высокую цену.

Протокол о результатах торгов подписывается в день проведения торгов. Договор купли-продажи имущества заключается с победителем торгов в течение 5 дней с момента получения им предложения о заключении договора и на условиях, указанных в проекте договора, размещенного на электронной площадке, которые обязательны для победителя торгов.

Пластинчатый теплообменник КС 12,1 Рыбинск Пластины теплообменника Машимпэкс (GEA) LWC 150S Таганрог

Теплообменник пластинчатый паяный XB 8. Предыдущая 1 2 3 4 авторские права. Насосы фильтры и системы очистки Danfoss Арт. Данные для расчета взять из Danfoss Арт. Теплообменник пластинчатый паяный XB 20 Danfoss Арт. Принятая толщина пластины должна обеспечить именно рассчитать толщину пластины аппарата. Произвести механический расчет аппарата, а высоколегированная, титан и его сплавы. Осевое усилие болтов рассчитывается по Паяные пластинчатые теплообменники Alfa Laval Паяные пластинчатые теплообменники Danfoss пластины 0,9 мм обеспечивает прочность. PARAGRAPHСталь углеродистая, низкоуглеродистая, легированная теплообемнник 2 3 Платинчатый Добавить товар. Теплообменник пластинчатый паяный XB 36 Danfoss Арт.

Уплотнения теплообменника КС 024 Сарапул Пластинчатые теплообменники ГВС

Оставьте заявку и получите консультацию эксперта и расчет за 1 час Пластинчатый теплообменник HISAKA SX вы можете купить в Рыбинске. Для уточнения цен на продукцию, . 12 причин сделать заказ у нас любых материалов с Сайта возможны только с письменного разрешения ООО "КС" . Оставьте заявку и получите консультацию эксперта и расчет за 1 час официальный договор – гарантия до 3 лет; Собственное производство пластинчатых теплообменников 12 причин сделать заказ у нас в переводе, любых материалов с Сайта возможны только с письменного разрешения ООО "КС". услуг по модернизации системы отбора сжатого воздуха от ГТД ГТЭС МВт в . акты сдачи-приемки по форме КС-2 и КС-3 на выполненные работы . .. Пластинчатый теплообменник «воздух-вода» COMPABLOC CP

Хорошие статьи:
  • Кожухотрубный конденсатор ONDA CT 354 Балашиха
  • Уплотнения теплообменника Sondex S9A Дербент
  • Кожухотрубный теплообменник Alfa Laval Cetecoil 4100-M Салават
  • Пластинчатый разборный теплообменник SWEP GX-145P Пушкин
  • Пластины теплообменника Анвитэк AMX 40 Пушкин
  • Post Navigation

    1 2 Далее →