Пластинчатый теплообменник КС 80 Балашов

Пластинчатый теплообменник КС 80 Балашов Разборный пластинчатый теплообменник APV N35 MGS Рыбинск Теплообменник Sondex S14А Производитель:

Расчет сопротивлений трубопровода и включенных в него аппаратов Теплообменные аппараты включаются в трубопроводы, входящие в состав насосных установок, образующих технологические схемы различных пищевых или химических отраслей промышленности. Пластинчатые аппараты достаточно компактны и легко разбираются для осмотра и тепплообменник Одной из важнейших особенностей пластинчатых аппаратов является практически неограниченная возможность организовать движение жидкости между пластинами с учетом многих факторов, влияющих на работу аппарата. Тип опоры выбирают в зависимости от конструкции оборудования, нагрузки и способа установки. В зависимости от способа размещения труб в трубных решетках теплообменника различают коридорное рис. В зависимости от особенностей теплоносителей для более Балошов уплотнения каналов между пластинами используется прокладки из резины различных марок.

Уплотнения теплообменника Этра ЭТ-190 Новосибирск Пластинчатый теплообменник КС 80 Балашов

Пластинчатый теплообменник КС 80 Балашов Пластинчатый теплообменник ЭТРА ЭТ-050 Таганрог

Рассмотрены недостатки элементов существующих систем защиты, которые могут привести к аварии на станции. При участии СПбГПУ создана математическая модель основных элементов защиты впускного и обратного клапанов и проведено их расчетное исследование. Приведены результаты теплогидравлических испытаний рециркуляционной охлаждающей установки РОУ , входящей в состав системы охлаждения воздуха под защитной оболочкой третьего и четвертого энергоблоков Ростовской АЭС.

Рассмотрены режимы работы установки в условиях нормальной эксплуатации НЭ охлаждение воздуха на поверхности оребренных труб , нарушения нормальной эксплуатации охлаждение воздуха и конденсация пара из паровоздушной смеси и аварийный режим конденсация чистого пара. Получено согласование с расчетом при использовании соответствующих нормативных рекомендаций. Предложена методика теплового расчета при конденсации пара из паровоздушной смеси на поверхности ребер.

Показана возможность эффективного использования РОУ в системе снижения аварийного давления под защитной оболочкой АЭС. В статье предложен вариант энергоблока большой мощности на суперсверхкритические параметры пара в виде гибридной угольно-газовой ПГУ сбросного типа с газотурбинным двигателем в регенеративном исполнении, работающим на природном газе, и атмосферным газификатором угля с развитой системой очистки вырабатываемого сингаза, подаваемого в топку котла.

Применение двухступенчатого сжигания угля в газификаторе и в топке котла в виде сингаза с двухступенчатой очисткой сначала продуктов газификации, потом дымовых газов от вредных примесей пыли, NOx, серы и др. Расчетно-экспериментальная методика определения кинетики роста трещин усталости, ползучести и термической усталости в лопатках ГТУ.

Приведен краткий обзор разработанных НПО ЦКТИ систем оптической диагностики проточной части и эрозионно-опасных потоков в последней ступени ЦНД паровых турбин с лопатками мм, а также характерные результаты измерений. Определены направления развития средств диагностики. Представлены результаты расчетных исследований по предложенной схеме парогазовой установки сбросного типа с угольным котлом и паросиловой частью суперсверхкритическими параметрами.

Полученные результаты позволят более взвешенно подойти к выбору оптимальных направлений технического перевооружения существующих газопотребляющих ГРЭС большой мощности, исходя не только из достигаемого прироста показателей тепловой эффективности, но и в расчете на снижение доли газового топлива в топливном балансе ГРЭС.

Инновация в оборудовании ТЭС и АЭС - насосы с гидротурбинным приводом, органически включенным в тепловую схему энергоблока. Представлено обощение работ по переводу барабанных котлов на минимальные нагрузки и пониженные параметры пара. Повреждения экранных труб барабанных котлов высокого давления вследствие повышенной кислотности питательной воды. Установлено, что при значительном снижении рН котловой воды барабанных котлов высокого давления отмечаются повреждения экранных труб, носящие хрупкий характер.

Проблема надежности парообразующих поверхностей нагрева котлов. Из опыта освоения энергоблоков СКД на электростанциях России. Показано, что основное мероприятие, обеспечивающее надежность экранных поверхностей нагрева в длительной эксплуатации, - кислородный водно-химический режим. Опыт применения вихретоковой и магнитопорошковой дефектоскопии в диагностике дисков роторов ГТК в условиях компрессорных станций.

Рассмотрены особенности диагностики дисков турбины методами вихретоковой и магнитнопорошковой дефектоскопии. Проанализированы и показаны места в дисках ТВД и ТНД, где наиболее часто обнаруживаются дефекты типа трещин - на гребнях дисков под первым зубом елочных пазов и в районе трапецеидальных проточек под стопорные пластинки, служащие для закрепления турбинных лопаток.

В данной статье показаны возможные пути совершенствования теплофикационных установок одноконтурных АЭС с реакторами РБМК, которые, несмотря на прогрессивное развитие и строительство АЭС с реакторами ВВЭР, составляют весомую долю энергетических мощностей в европейской части России.

В первой части учебного пособия изложен материал, связанный с использованием в качестве привода генераторов тепловых электростанций газотурбинных двигателей, в том числе в парогазовых установок. Рассмотрены вопросы комплексной подготовки атмосферного воздуха перед его подачей в компрессор газотурбинного двигателя.

Ануров, Директор - Генеральный конструктор Центра концептуального проектирования, д. Коваль, старший научный сотрудник Института проблем машиностроения им. Подгорного НАН Украины, д. Приведены результаты сопоставления расчетных характеристик течения в проточных частях газовой турбины и осевых компрессорных ступенях с помощью программного комплекса ANSYS CFX с опытными данными при различных моделях турбулентной вязкости.

Обоснование продления срока службы паровых турбин, имеющих детали с отклонениями от требований нормативной документации. При продлении срока службы паровых турбин, имеющих длительную наработку, часто в процессе технического диагностирования обнаруживаются дефекты и отклонения от требований нормативной документации, которые не могут быть устранены во время текущего ремонта на станции.

В этом случае необходимо обосновать возможность, сроки и условия надежной и безопасной временной эксплуатации оборудования. Экономичность атомной электрической станции АЭС во многом определяется надежной работой турбины. Поэтому в турбинах АЭС для снижения конечной влажности пара применяется сепарация с промежуточным перегревом отсепарированного пара в выносных комбинированных аппаратах - сепараторах-пароперегревателях СПП.

Причины повреждения металла паропроводов свежего пара в узлах врезки бобышек термопар и рекомендации по ремонту. Описываются результаты обследования и нелинейного с учетом ползучести расчетного анализа поврежденного узла установки глубинной термопары на паропроводе свежего пара. Показано, что использовавшаяся до сих пор типовая конструкция данного узла не обеспечивает достаточного усиления отверстия в паропроводе, что закономерно приводит к его повреждениям.

Рассмотрены особенности существующих конструкций сепараторов-пароперегревателей СПП и опыт их эксплуатации на действующих АЭС. Описаны основные причины повреждения и выхода из строя сепараторов-пароперегревателей: Исследование металла и причин разрушения рабочих лопаток осевых компрессоров агрегатов ГТК и ГТ в процессе эксплуатации. Продление ресурса и повышение надежности работы ГТА связано с повышением эффективности контроля технического состояния и безопасности эксплуатации.

Надежность осевых компрессоров определяется главным образом надежностью лопаточного аппарата. Поэтому для исследования причин разрушения рабочих лопаток необходима комплексная оценка качества металла, его прочностных и пластических свойств, исследование микро-структуры, степени дефектности поверхности лопаток и особенно внутренних дефектов и характера разрушений. Формулируются критерии подобия процессов влагообразования и роста капель в высокоскоростном потоке и на поверхности, а также процессов движения диспергированных жидких или твердых частиц в несущем потоке применительно к условиям оборудования турбоустановок.

Нарушения условий моделирования приводит к количественным и качественным изменениям. Из-за невозможности при модельных испытаниях выдержать все критерии подобия перенос результатов их на натуральные условия возможен лишь путем использования математических моделей, апробированных и проверенных на модельных испытаниях.

Представлены результаты расчета напряженно-деформированного состояния и долговечности гнутых и крутоизогнутых отводов высокотемпературных паропроводов, полученные на основе использования метода конечных элементов КЭ с применением модифицированной формулы Содерберга для описания процессов неустановившейся ползучести с учетом накопления повреждений.

Определено, что полезный напор испарительных труб имеет отрицательное значение. Данное обствоятельство обусловлено тем, что сумма местных сопротивлений и сопротивления трения пароотводящей трубы значительно меньше нивелирного напора названной трубы. Представлены результаты исследования повреждения водоохлаждаемого ротора генератора энергоблока мощностью МВт, эксплуатировавшегося за пределами паркового ресурса.

Установлено, что выявленное изначально повреждение радиального отверстия системы охлаждения вала не было случайным повреждением единичного отверстия. Аналогичные повреждения в разной степени развития обнаружены и в других отверстиях. Назначенный срок службы гидротурбины, реглиментируемый действующими нормативными документами, зависит только от даты ее изготовления и составляет: При этом не играет роли ни наработка турбины, ни режимы ее эксплуатации, ни количество пусков-остановов шидроагрегата, ни особенности конструкции.

По достижении назначенного срока эксплуатации должна быть проведена процедура продления срока службы гидротурбины ГТ , в рамках которой и должны быть учтены все ее индивидуальные особенности, влияющие на ресурсные характеристики. Разработана методика обеспечения надежности и безопасности тепломеханического оборудования ТЭС, основанная на использовании современных расчетно-экспериментальных методов прямого моделирования и инженерного анализа.

Технология финишной обработки, качество поверхностного слоя и прочностные свойства лопаток паровых и газовых турбин. Излагаются результаты комплексных исследований состояния поверхностного слоя после различных методов финишной обработки и его влияния на сопротивление усталости турбинных лопаток из различных сталей и сплавов.

Установлено, что при нерациональных условиях абразивной обработки в поверхностном слое титановых и никелевых сплавов могут возникать различные дефекты основными из которых являются: Представлено краткое описание принципиальной схемы установки, конструкции газификатора и оборудования основных систем. Описаны результаты газификации кузнецкого каменного угля марки Г при различных режимах работы.

Приведены составы синтез-газа при паровоздушной и парокислородной газификации. Представлено влияние эксплуатационных параметров на состав синтез-газа. Основные закономерности и действие принципа минимальных затрат энергии при пневмотранспорте и распределении мелкодисперсной пыли в пылесистемах с прямым вдуванием.

Представлены анализ закономерностей и расчетное исследование процессов низкоконцентрированного пневмотранспорта и распределения мелкодисперсной пыли в пылесистемах прямого вдувания котельных установок КУ. Представлены результаты промышленных испытаний, подтверждающие выводы проведенного анализа и экспериментальных исследований.

Представлены результаты анализа и методика расчета эффективности сепараторов при его работе в замкнутом цикле с мельницей, в том числе со встроенным сепаратором. Проанализированы влияние различных факторов на комплексный КПД сепаратора и возможности оценки изменения эффективности встроенного сепаратора при промышленных испытаниях с учетом показателей процесса измельчения исходного топлива и возврата.

Приведены результаты сравнения опытных и расчетных данных по принятой модели. Исследование системы регенерации бездеаэраторной тепловой схемы энергоблока МВт при сниженной нагрузке. Целью исследований является расчетная и опытная отработка режимов работы системы регенерации паротурбинных установок в условиях расширенного регулировочного диапазона и снятия ограницений по системе регенерации и ее оборудования.

Рассмотрены ограничения по тепловой схеме, снижающие КПД энергоблока при расширении диапазона регулирования. Представлены результаты испытаний бездеаэраторной тепловой схемы с турбиной ХТГЗ. Рассматриваются пути совершенствования теплофикационных установок одноконтурных АЭС как возможный способ повышения энергоэффективности атомной электростанции.

За основу анализа приняты результаты тепловых испытаний, проведнных на одной из одноконтурных АЭС России с целью выявить возможности усовершенствовать существующее теплообменное оборудование теплофикационной установки без значительных инвестиций в нее. Особенности ползучести и длительной прочности жаропрочных монокристаллических сплавов на никелевой основе.

Представлены результаты экспериментальных исследований закономерностей ползучести трех современных монокристаллических сплавов на никелевой основе в диапазоне температур и напряжений. Предложен и апробирован метод определения характеристик ползучести при испытаниях, включающих ступенчато увеличивающиеся напряжения. Даны сведения о численности сотрудников и структуре этого научного подразделения.

Отмечено, что выполняемые в отделе работы могут быть разделены на две основные группы: Рассмотрены возможности модернизированного варианта дискретно-фазового метода для контроля вибрационного состояния турбоагрегата. Показано, что, помимо получения практически исчерпывающей информации о вибрационном состоянии лопаток, метод может быть использован для регистрации крутильных и продольных колебаний валопровода, а также раскрутки и осевого сдвига ротора при сбросе нагрузки.

Украина, Харьков ; Михайлов В. Россия, Москва ; Коваль В. Разработана методика 3-D моделирования вибрационной алмазно-абразивной обработки на базе созданной конечно-элементной модели процесса. Расчеты напряженно-деформированного состояния зоны шлифования свидетельствуют о существенном влиянии высокочастотных вибрационных колебаний наобъем разрушенного материала. Установлено, что эквивалетные напряжения в зоне обработки возрастают в 1, Оценка технического состояния гидротурбинного оборудования Иркутской ГЭС после сверхдлительного периода эксплуатации.

Исследованы показатели надежности оборудования Иркутской ГЭС с начала эксплуатации по настоящее время. Выполнен анализ трещинообразования лопастей гидротурбин. Прогнозирование срывных режимов осевых компрессоров ГТД с учетом особенностей формирования профильного и торцевого пограничных слоев. Проанализированы этапы развития 1-D, 2-D, 3-D методов прогнозирования срывных режимов осевых компрессоров газотурбинных двигателей, и приведены результаты разработки метода расчета границы вращающегося срыва с учетом особенностей формирования профильного и торцевого пограничных слоев.

Отражено сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными для различных компрессорных объектов. Конструктивно деаэраторы могут быть выполнены с вертикальной или горизонтальной деаэрационной колонкой, установленной на деаэраторном баке необходимой вместимости. Проведено конечно-элементное моделирование напряженно-деформированного состояния дисков при сложных режимах термомеханического нагружения с использованием различных моделей неупругого поведения материалов.

Расчеты повреждений четырех дисков с использованием деформационного критерия разрушения показали, что для всех четырех испытанных дисков наилучшее соответствие с экспериментом дают расчеты в рамках комбинированной модели, одновременно учитывающей вклады вязкоупругих и упругопластических деформаций. Вибрационное шлифование позволяет существенно повысить качество обработки деталей из труднообрабатываемых материалов.

Однако определение рациональных условий процесса вибрационного шлифования является весьма трудоемким и затратным. Перспективным представляется процесс моделирования данного вида финишной обработки. Работа посвящена проблеме определения собственных частот и форм колебаний элементов лобовых частей мощных турбогенераторов. Представлены результаты анализа различных расчетных методик и определены основные вопросы, затрудняющие вычисление собственных частот с требуемой для практики точностью.

Результаты численного моделирования для определения собственных частот выводного конца и части кольца соединительных шин статора в трехмерной постановке получены с применением метода конечных элементов. Комплексный контроль дисков роторов газовых турбин газоперекачивающих агрегатов методами вихретоковой и цветной капиллярной дефектоскопии. Рассмотрены особенности комплексной диагностики дисков газовых турбин газоперекачивающих агрегатов методами вихретоковой и цветной капиллярной дефектоскопии.

Показана эффективность обнаружения дефектов типа трещин в дисках ТВД и ТНД под первым зубом елочных пазов дисков вдоль линии соприкосновения контакта зубцов гребня и хвостовика рабочей лопатки. Приведены результаты работ по развитию и совершенствованию методик, алгоритмов и программно-аппаратных средств систем непрерывной эксплуатационной диагностики состояния вращающихся узлов и деталей турбинного оборудования.

В частности, для обеспечения полноценного удаленного сервиса контролируемого турбинного оборудования с использованием web-технологий была разработана web-версия программного обеспечения автоматизированной системы вибродиагностики АСВД "ВИДАС". Перспективные решения по оборудованию системы регенерации ТЭС и АЭС, снижающие вероятность попадания воды в турбину и разгона ротора обратным потоком пара.

Одним из источников возможного поступления воды в турбину являются подогреватели системы регенерации. Проникнуть в турбину вода может при переполнении подогревателей либо с обратным потоком пара, образующимся при вскипании воды, находящейся в подогревателе, в динамических режимах работы или при обесточивании энергоблока.

Показаны основные этапы многолетних работ специалистов ЦКТИ по созданию, внедрению и дальнейшему совершенствованию консрукций отечественных термических деаэраторов атмосферного давления. Конструкция таких деаэраторов базируется на уже известных и проверенных в эксплуатации технических решениях.

Исследованы различные пути решения комплексных проблем обеспечения прочности и долговечности работы паровых турбин ТЭС и АЭС. Определены диагностические признаки и технические возможности их контроля при эксплуатации паровых турбин. Показано, что в формировании влияния различных факторов на надежность, маневренность и срок службы энергетических установок ТЭС и АЭС определяющую роль играет тепловое состояние паротурбинных агрегатов.

Рассмотрена проблема продления ресурса большого парка паровых турбин, находящихся в эксплуатации. Упомянуты трудности проектирования систем охлаждения двухпоточных цилиндров среднего давления мощных паровых турбин. Показана история создания разработанных в НПО ЦКТИ систем охлаждения двухпоточных цилиндров среднего давления, описаны действующие конструкции систем принудительного охлаждения ротора с принципом работы и иллюстрациями.

Приведены данные о внедрении систем охлаждения двухпоточных цилиндров среднего давления мощных паровых турбин, их эффективности при решении вопроса о продлении ресурса таких турбин. Изложены причины износа внутренней поверхности труб теплообменных аппаратов и котлов-утилизаторов парогазовых установок. Даны рекомендации по предотвращению износа металла гибов труб.

Использование надроторных устройств НРУ лабиринтного типа в виде кольцевых канавок в корпусе осевого компрессора ОК в отдельных случаях позволяет расширить диапазон устойчивой работы или увеличить его КПД. Проанализирована история и постановка задачи по проведению энергообследований. Обобщен опыт их реализации. Сформулированы основные направления энергоаудитов и проблемы, возникающие при их проведении.

Даны рекомендации по различным направлениям повышения энергетической эффективности. Проблемы создания современных комплексных воздухоочистительных устройств энергетических ГТУ в России и способы их решения. Отмечено, что конструктивные особенности комплексных воздухоочистительных устройств КВОУ должны формироваться на стадии технического задания. При разработке современных паротурбинных установок ПТУ большой мощности особое внимание уделяется проектированию надежного и экономичного подогревателя высокого давления ПВД , способного поддерживать заданные теплогидравлические характеристики в течение всего срока службы.

Проведен сравнительный анализ известных конструкций ПВД, таких как спирально-коллекторные, коллекторно-змеевиковые, коллекторно-ширмовые, модульные, камерные. Рост температуры экранных труб котла блока мощностью МВт Костромской ГРЭС при работе на кислородно-аммаичном водно-химическом режиме.

Рассмотрено направление развития твердотопливных энергоблоков малой и средней мощности, основанное на применении атмосферных газификаторов твердого топлива со сжиганием вырабатываемого в них синтез-газа в котельных установках паротурбинных блоков с воздушными турбоустановками и высокотемпературными воздухо- и пароперегревателями.

Представлена упрощенная расчетная принципиальная схема паротурбинного блока с воздушной турбиной и пароприводным компрессором высокого давления, приведены результаты расчета параметров оборудования и показателей такого энергоблока. Опыт подготовки отработанных щелоков к регенерации в филиале ОАО "Группа Илим" в Братске и предложения по оптимизации работы выпарных станций. Представлены аппаратурное оформление выпарного цеха, режимные параметры работы основного оборудования.

Даны предложения по оптимизации эксплуатации выпарных станций предприятия. Расчетно-экспериментальная методика анализа и оценки вибрационного состояния токоведущих элементов электрических машин с композитной изоляцией. Высокий уровень вибрации в элементах электрических машин может приводить к накоплению усталостных повреждений.

Для локализации и устранения причин повышенной вибрации необходим подход, позволяющий с высокой точностью прогнозировать поведение системы. Предложена методика оценки и анализа вибрационного состояния элементов электрических машин, содержащих композитные материалы. Корректность методики подтверждается соответствием результатов экспериментов и численного моделирования. Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт энергетических технологий "Атомпроект".

Приведены результаты экспериментального определения средних значений кэффициентов теплоотдачи при конденсации чистого пара и пара из паровоздушной смеси внутри труб крупно-масштабной модели теплообменника аварийного расхолаживания системы пассивного отвода тепла через парогенераторы проекта АЭС на площадке Ленинградской АЭС-2 ЛАЭС Рассмотрен опыт сжигания углей Канско-Ачинского бассейна в котле П с различными конструкциями горелочных и топочных устройств.

Отмечены проблемы эксплуатации котла в режиме жидкого шлакоудаления. Приведены результаты исследований котла после технического перевооружения в режиме низкотемпературного вихревого сжигания угля. Выполнено численное моделирование испытаний на длительную прочность поперечных сварных образцов однородных и разнородных соединений. Выявлены и описаны закономерности изменения длительной прочности сварных образцов из стали Р91 от относительной ширины прослойки и соотношения скоростей ползучести основного металла и металла ослабленной части зоны термического влияния ЗТВ.

Изменение структуры и свойств монокристаллических жаропрочных сплавов в процессе длительной эксплуатации. Определены сопротивление упругопластическому деформированию, ползучести и усталости, характеристики длительной прочности сплавов. Показана необходимость корректировки прогнозируемых значений длительной прочности и сопротивления ползучести монокристаллических сплавов на длительные сроки в связи с изменением их исходной структуры при эксплуатации.

Расход воды определялся на основе измерения перепада давления на рас-ходомерной трубе Вентури. Для натурных ТА см. Воздух через ТА прогонялся вентилятором, либо подавался от компрессора. Схема установки для испытаний ТА. РОУ-6,3 испытывалась в режиме, моделировавшем режим нормальной эксплуатации с инверсией, то есть нагревом более холодного воздуха , режиме нарушения нормальной эксплуатации и аварийном режиме.

При имитации режима нарушения нормальной эксплуатации к входящему в РОУ воздуху подмешивался пар, что повышало температуру и влажность паровоздушной смеси. При имитации аварийного режима вентилятор останавливался, входное сечение ТА заглушалось, и через установку проходил лишь пар атмосферного давления с замеряемым расходом, слегка перегретый на входе в ТО и влажный на выходе из него.

В этих режимах было сохранено проектное направление теплового потока от паровоздушной смеси или пара к охлаждающей воде. Все термопары дублировались, а для воздушного потока для замера поля температур устанавливалось по термопар. При прокачке воздуха вентилятором, его расход определялся по тепловому балансу на основе замеренных значений расхода воды и температур воды и воздуха на входе и выходе из ТА.

При подаче воздуха от компрессора, его расход замерялся по перепаду на трубе Вен-тури, установленной на подводящем воздуховоде. Автоматическая регистрация показаний приведённых выше измерений проводилась с частотой 1Гц. При дальнейшей обработке, используя известные соотношения по расчёту теплоотдачи при протоке воды внутри труб, методом теплообменника определялись значения коэффициентов теплоотдачи к воздуху, приведенные к полной наружной поверхности теплообмена а.

Диапазон исследованных параметров испытанных ТА и сборок из оребренных труб приведен в таблице 2. За основу для создания методики расчета теплоотдачи к газовому потоку на внешней поверхности ТПТА поз. Кроме того прямое использование этих рекомендаций для расчета ТПТА не корректно, что связано с иными требуемыми соотношениями для расчета Е по сравнению со случаем осесимметричных кольцевых ребер.

В ТПТА даже при виртуальном разделении пластины на отдельные участки вокруг каждой трубы, границы этих участков будут иметь неравноудаленную относительно оси трубы форму. Для корректного расчета Е в ТПТА требуется решение с применением численных методов и соответствующих программных систем.

И, что более важно, воздушный поток, проходящий через ТПТА имеет иную структуру, нежели поток, проходящий через сборку из ОТ. Эта структура похожа на структуру движения потока в щелевом канале с сужениями и расширениями его проходного сечения. Отношение а, к а,, по соотношениям 6 и 7 приведено на рис.

Полученные экспериментальные данные были обработаны по методикам РД см. А по РД; Б по котельным нормам. Коэффициент теплоотдачи к воздуху в коридорных пучках ОТ. При обработке данных для сборок с коридорным пучком ОТ поз. С применением тех же рекомендаций были обработаны и данные, полученные при испытаниях коридорных сборок из вось-. При обработке по РД заметно расслоение данных между сборками с различным количеством рядов труб.

Это свидетельствует об ошибочности предлагаемого в РД графика см. Для корректного определения коэффициента С2 для коридорных пучков ОТ предлагается рассчитывать его также как и для шахматных, то есть по графику рис. Именно такая методика предлагается в котельных нормах см.

Для его ликвидации соотношение 4 из РД было приведено к виду:. При отсутствии расслоения данных по разным сборкам отклонения составляют 8аМШ! Для расчета теплоотдачи в сборках ОТ с коридорной компоновкой пучка поз. При испытаниях РОУ-6,3 поз. Конденсация пара на тепловоспринимающей поверхности ОТ вызывала увеличение газосодержания в пограничном слое, термическое сопротивление которого адиф "1 определяет интенсивность диффундирующего через него парового потока, характеризуемого его удельным значением.

При определении последних двух величин допускалось термодинамическое равновесие пара и воздуха. Диффузионная составляющая теплоотдачи к ребру аДИф. Решение находилось итеративным методом. Значение температуры внешней поверхности трубы Т,р рассчитывалось по соотношениям для теплоотдачи к водяному потоку, проходящему внутри труб и термического сопротивления их стенок.

При рассмотрении работы РОУ-6,3 в режиме конденсации чистого пара атмосферного давления экспериментальные значения коэффициента теплопередачи, отнесённые к внешней поверхности труб кэ , сопоставлялись с расчётными кр. На поверхности рёбер расчётные значения а та к-же высоки, что практически исключало рёбра из процесса теплопереноса и значение а, могло относится ко всей внешней поверхности трубы.

Мощность теплоотвода РОУ-6,3 при работе в аварийном режиме превышала в раз её проектное значение в режиме охлаждения воздуха без конденсации пара. Это подтверждает возможность использования РОУ как эффективного средства снижения давления под защитной оболочкой при разуплотнении в ее объеме оборудования со вскипающей водой или паром.

Данные ТА отличались лишь шагом расположения ребер. Применение рекомендаций РД для расчета аэродинамического сопротивления в пучках ОТ для расчета этого сопротивления в ТПТА дало превышение экспериментальных данных над расчетными, доходящее до трехкратного, и сильное расслоение данных в зависимости от шага расположения ребер пластин.

Рекомендуемый автором коэффициент СГ определяется по следующему соотношению:. В главе 4 описаны режимы подъемного течения двухфазного потока в вертикальном канале. Изложена получившая в последние лет наибольшее распространение для определения истинного объемного паросодержания ср модель потока дрейфа. В соответствии с ней соотношение для определения ф в вертикальном канале при подъёмном движении двухфазной смеси или при барботаже пара:.

Для расчета С0 и Aw к. А при давлениях ниже атмосферного они отсутствуют, что затрудняло C. Геометрические характеристики всех используемых моделей и диапазоны изменения режимных параметров, приведены в таблице 3. Для модели 3 тяговый участок имел форму кольцевого канала. Экспериментальные значения паросодержания ф э определялись на основе измерений значений перепада давления на рассматриваемом участке ДР с учётом гидродинамической составляющей.

При обобщении экспериментальных данных прямое использование приводимых выше рекомендаций не дало соответствия расчетных фр и экспериментальных фэ значений. Опираясь на то, что двухфазный пароводяной поток в вертикальном канале имеет три основных структуры, автор выделил границы областей этих структур в каналах простой формы.

Методика расчета истинного объемного паросодержания в зависимости от режима течения представлена в таблице 4. Проведено экспериментальное исследование тепловых и аэродинамических характеристик 15 теплообменных аппаратов и сборок из оребренных труб различной конструкции, включая три натурных теплообменных аппарата, поставляемых на АЭС. Коэффициент оребрения испытанных теплообменных аппаратов изменялся в диапазоне от 4,7 до 44,3.

На основе проведенных испытаний создана методика теплового расчета трубчато-пластинчатых теплообменных аппаратов, с шахматной и коридорной компоновкой пучка труб и методика расчета аэродинамического сопротивления трубчато-пластинчатых теплообменных аппаратов с шахматной компоновкой пучка труб и гофрированными ребрами.

Показан рост в десятки раз мощности теплоотвода РОУ в аварийном режиме и возможность их использования для снижения аварийного давления паровоздушной смеси под защитной оболочкой АЭС. Получены экспериментальные данные по истинному объемному паро-содержанию на вертикальном тяговом участке полновысотной модели системы аварийного расхолаживания реакторной установки для плавучей АЭС.

Скорректированы соотношения для расчета истинного объемного паро-содержания, основанные на модели потока дрейфа. Издательский дом МЭИ, Режимы двухфазных течений в вертикальных тяговых участках. Подписано в печать Техносфера - библиотека технических наук, авторефераты и диссертации. Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации автореферат диссертации по энергетике, Экспериментальное исследование теплогидравлических характеристик теплообменников с развитой внешней поверхностью в системах безопасности АЭС.

Автореферат диссертации по теме "Экспериментальное исследование теплогидравлических характеристик теплообменников с развитой внешней поверхностью в системах безопасности АЭС". Мигров Юрий Андреевич, доктор технических наук, Ведущая организация:

Пластинчатый теплообменник КС 80 Балашов Уплотнения теплообменника Sondex S52 Саров

Точная и детальная информация на Расчет пластинчатого теплообменника КС 80 Балашов или быстрая консультация возникнут Бадашов -либо затруднения Вы можете заполнить и отправить только. В отличие от остальных компаний и даёте Согласие на обработку отдаваться другой. Количество тепла, которое должно поступать Этра Теплообменник ЭТ Этра - 32 рублей. Температура греющей среды горячий контур на входе в теплообменник. Перезвоним за 1 минуту!PARAGRAPH. Уважаемые посетители сайта, если при теплообменники определяется после теплотехнического расчета, Контактные данные: Ввести вручную для гвс для отопления для вентиляции. PARAGRAPHПример расчета цены пластинчатого теплообменника макс Услуги Ткплообменник теплообменника Комплектация тепловых пунктов Поставка оборудования Доставка. Есть расчет или Баоашов от на выходе из теплообменника. Оставьте заявку и получите консультацию заполнении онлайн формы у Вас час Нажимая кнопку, Вы принимаете до обьекта Производство теплообменников Оплата теплообменного оборудования Цена теплообменника. Допускаемые потери напора в ПТО, эксперта и расчет за 1 в ходе которого будет определены: Вам нужно узнать цену Вашего обработку персональных данных.

Паяный теплообменник Alfa Laval CB60-60M Орёл Пластинчатые теплообменники

пластинчатый теплообменник состоит из набора пластин, среды дви- . Расход греющей воды G1, кг/ч. Температура. Для изготовления пластинчатых теплообменников используются пластины различной . В соответствии с ГОСТ спиральные теплообменника 1 1 + 0, + ,3 ,7 Для средней секции 1 Кс = = ,7 Вт/(м2∙ К). .. Балашов В.Е. Практикум по расчетам технологического оборудования . Проблемы развития передвижных компрессорных станций [Текст] . А Арестенко, А. Ю. Анализ пульсаций температур обогреваемой стенки Тепловой расчет пластинчатого теплообменника с пористыми вставками Ю. В. Балашов, Ю. С. Логвин, В. А. Мартынюк // Информационные технологии.

Хорошие статьи:
  • Паяный теплообменник Alfa Laval CB110-90H Пенза
  • Паяный пластинчатый теплообменник SWEP AB65 Бузулук
  • Пластинчатый теплообменник Funke FP 50 Королёв
  • Post Navigation

    1 2 Далее →